Tiêu chuẩn quốc gia TCVN 10716:2015 (ISO 1070:1992 và sửa đổi 1:1997) về Đo dòng chất lỏng trong kênh hở - Phương pháp mặt cắt

Tải văn bản

Thuộc tính
Nội dung
Tiếng anh
Lược đồ

z₁ - z₂	là độ dốc đo được (chênh lệch mực nước giữa hai mặt cắt);
α₁ và α₂	là các hệ số cột nước lưu tốc;
K_e	là hệ số tổn thất năng lượng;
v₁ và v₂	lần lượt là các vận tốc trung bình tại mặt cắt số 1 và mặt cắt số 2 và được tính bởi tỉ số Q/A tại hai mặt cắt;
L	là chiều dài của nhánh kênh

Trong Hình 3, tử số của công thức (7) được tính theo h₁.

Do sự phân bố không đồng đều của vận tốc trên một mặt cắt của kênh, áp suất động của dòng chảy trong kênh hở thường lớn hơn giá trị v²/2g. Khi định luật năng lượng được sử dụng trong phép tính, áp suất động thực tế sẽ được diễn đạt bằng av²/2g. Trong đó giá trị của α có thể lớn hơn 1 và giá trị của α₁ và α₂ trong các mặt cắt ngang hỗn hợp có thể được tính từ:

α₁ hoặc (8)

trong đó

là sự vận chuyển của mặt cắt ngang tổng thể;

K_i

là sự vận chuyển của mặt cắt ngang thành phần i, trong đó i = 1 đến n;

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

A_i

là diện tích của mặt cắt ngang thành phần i, trong đó i = 1 đến n.

Hệ số cột nước lưu tốc có thể thu được từ phương trình thực nghiệm sau:

(9)

trong đó

C là hệ số Chezy.

Tổn hao năng lượng cột áp do phần thu hẹp hoặc mở rộng của kênh trong nhánh đo được giả thuyết bằng với độ chênh lệch của áp suất động tại hai mặt cắt ngang được xem xét nhân với hệ số (1 - K_e).

Giá trị của K_e được lấy bằng 0 đối với các nhánh hội tụ và đồng dạng và bằng 0,5 đối với các nhánh mở rộng. Hệ số tổn thất năng lượng bằng 0,5 đối với các nhánh mở rộng là một số gần đúng vì thế các nhánh mở rộng lớn không được lựa chọn đối với các phép đo mặt cắt - độ dốc.

Đối với nhánh hội tụ, độ dốc đường năng được sử dụng trong phép tính lưu lượng vì thế có thể được tính như sau:

...

và đối với các nhánh mở rộng, độ dốc đường năng được tính bởi:

(11)

Hình 3 - Hình chiếu bằng của nhánh đo

Độ dốc đường năng, S, giữa hai mặt cắt ngang liền nhau có thể được xác định bằng phép xấp xỉ liên tiếp. Đầu tiên, giả sử cho một giá trị của lưu lượng Q. Một giả thuyết hợp lý có thể được thực hiện bằng cách sử dụng độ dốc mặt nước thay thế độ dốc đường năng trong công thức (1). Sau đó lần lượt tính v₁ và v₂ cũng như Q/A₁ và Q/A₂. Tính tất cả các giá trị khác trong phương trình (7) từ các tính chất của mặt cắt ngang và các độ cao của mặt nước tại các mặt cắt 1 và 2. Tính độ dốc đường năng, S, bằng cách sử dụng phương trình (7). Tính lưu lượng Q bằng cách sử dụng giá trị tính được của S và sự vận chuyển trung bình hình học, K. Nếu giá trị tính được của Q khớp với giá trị được giả thuyết của Q nằm trong các giới hạn cho phép thì các giá trị tính được của S và Q là đúng.

10.5 Tính toán lưu lượng bằng cách sử dụng ba hoặc nhiều hơn ba mặt cắt ngang

Đối với các nhánh đo tại đó ba hoặc nhiều hơn ba mặt cắt ngang được thiết lập, lưu lượng phải được tính đối với từng cặp mặt cắt liền nhau. Các lưu lượng tính được này gần như đều khác nhau và phải tính giá trị trung bình để sự cân bằng năng lượng được thỏa mãn xuyên suốt nhánh. Đây thường là qui trình thử nghiệm và sai số.

Các phương trình có sẵn đối với các phép tính này tránh được phương pháp sai số và thử nghiệm.

Phương trình được sử dụng đối với nhánh có ba mặt cắt ngang là:

...

10.6 Trạng thái của dòng chảy

Sau khi lưu lượng cuối cùng được xác định, giá trị của số Froude, Fr phải được tính đối với từng mặt cắt ngang để đánh giá trạng thái của dòng chảy

(13)

trong đó:

là vận tốc trung bình;

g là gia tốc trọng trường;

là chiều sâu trung bình của mặt cắt ngang, bằng tỉ số diện tích mặt cắt ngang và chiều rộng của mặt nước.

CHÚ THÍCH 1: Khi Fr = 1 dòng chảy được gọi là trạng thái tới hạn.

Mặc dù phương pháp mặt cắt - độ dốc có thể được sử dụng đối với cả dòng dưới tới hạn (Fr < 1) và dòng siêu tới hạn (Fr > 1) nhưng nếu trạng thái của dòng chảy thay đổi trong nhánh kênh từ dưới tới hạn sang siêu tới hạn hoặc ngược lại, phải kiểm tra kĩ hơn các số liệu.

...

11 Tính toán lưu lượng đối với mặt cắt ngang đồng đều

Lưu lượng của dòng chảy có mặt cắt ngang đồng đều bằng tích của diện tích của mặt cắt ngang và vận tốc trung bình của dòng chảy trong nhánh:

(14)

trong đó là vận tốc trung bình trong nhánh.

11.1 Xác định diện tích mặt cắt ngang trung bình và chu vi dính ướt trung bình của nhánh

Trong các dòng chảy tự nhiên rất khó để tìm ra một nhánh có mặt cắt ngang đồng đều xuyên suốt chiều dài của chúng. Tuy nhiên nếu nhánh về cơ bản là đồng đều và có các sai lệch nhỏ nhưng quan đáng kể trong các diện tích mặt cắt ngang A₁, A₂,... A_m được xác định theo 10.2 tại mặt cắt được chọn, diện tích mặt cắt ngang trung bình của nhánh có thể được tính bằng:

(15)

trong đó m là số lượng mặt cắt ngang được lựa chọn.

Các chu vi dính ướt tương ứng sau đó phải được xác định và chu vi dính ướt trung bình sau đó có thể được tính bằng:

...

CHÚ THÍCH 2: Khi nhánh đo có mặt cắt ngang không đồng đều về cơ bản thì việc sử dụng phương trình (15) và (16) sẽ không đưa ra các kết quả chính xác. Trong các trường hợp này, sự vận chuyển đối với các mặt cắt ở phía dòng vào và dòng ra phải được tính như đã nêu trong 10.1.1.

11.2 Xác định vận tốc trung bình trong nhánh

11.2.1 Sử dụng phương trình Manning

Vận tốc trung bình giữa hai hoặc nhiều hơn hai mặt cắt ngang (trong đó A₁ ≠ A₂, ... A_m) (xem Hình 3) khi dòng chảy không khác nhiều so với dòng ổn định được tính bằng công thức:

(17)

trong đó

là vận tốc trung bình trong nhánh 1 - m, ;

là trung bình số học của m giá trị của hệ số nhám Manning đối với mặt cắt ngang trong nhánh;

S_w là độ dốc mặt nước đối với nhánh.

...

Vận tốc trung bình giữa hai mặt cắt ngang trong cùng điều kiện được trình bày trong 11.2.1 là:

(18)

trong đó là trung bình số học của m giá trị của hệ số lưu lượng Chezy đối với các mặt cắt ngang trong nhánh.

Hệ số Chezy có thể được diễn đạt dưới dạng:

(19)

Giá trị của y có thể thu được từ phương trình đã được qui định trong ISO 1100-2.

Trong khi các công thức Manning và Chezy được thiết lập tin cậy và thường được sử dụng, các công thức khác hiện tại đang được sử dụng chỉ có giá trị trên phạm vi vận tốc trung bình nhỏ.

Trong trường hợp thiếu số liệu đo, giá trị của C có thể được lấy từ Bảng A.1 và Bảng A.2 đối với các điều kiện tương tự với các điều kiện được công bố đối với hệ số Manning, n trong 10.3 hoặc có thể thu được bằng phép tính sử dụng mối quan hệ giữa C và n được cho trong phương trình (19).

11.3 Hiệu chính lưu lượng

...

12 Độ không đảm bảo đo trong phép đo dòng

12.1 Sai số

Tính toán độ không đảm bảo đo trong phép đo dòng phải được thực hiện theo ISO 5168. Để thuận tiện, các qui trình chính phải tuân theo khi dòng đo bằng phương pháp mặt cắt - độ dốc được đưa ra tại đây và tiếp theo.

Không có phép đo đại lượng vật lí nào có thể không mắc các sai số, các sai số đó có thể là sai số hệ thống (hoặc cố định) phát sinh từ sự thiếu chính xác của các thiết bị đo hoặc sai số ngẫu nhiên được tạo ra do thiếu chính xác của thiết bị đo. Các sai số hệ thống không bị ảnh hưởng bởi sự lặp lại của các phép đo và chỉ có thể được giảm bớt bằng cách sử dụng thiết bị chính xác hơn. Tuy nhiên sự lặp lại các phép đo có thể được sử dụng để làm giảm bớt độ không đảm bảo đo gây ra bởi các sai số ngẫu nhiên, độ chính xác của giá trị trung bình của m phép đo lặp lại tốt hơn độ chính xác của một phép đo của các điểm riêng lẻ là lần. Sự phân biệt rõ hơn giữa hai loại sai số này là ở chỗ thành phần ngẫu nhiên có thể được đánh giá dễ dàng bằng thống kê còn biên độ của sai số hệ thống chỉ có thể được xác định nếu các kết quả thu được có thể so sánh được với các kết quả dùng cho một số qui trình không có sai số.

Trong tiêu chuẩn này, độ không đảm bảo đo được sử dụng là các độ không đảm bảo đo được gắn với mức độ tin cậy 95 %. Từ quan điểm thực nghiệm, độ không đảm bảo đo này có thể được định nghĩa là độ lớn của giá trị được tính trong đó giá trị trung bình của 19 lần trên 20 sẽ chứa giá trị thực

12.2 Phương pháp tính

12.2.1 Nguồn gốc của độ không đảm bảo đối với các nhánh đo đồng nhất

Từ phương trình (14)

...

và lần lượt là vận tốc trung bình và diện tích trung bình. Sử dụng phương trình Manning [phương trình (17)]

trong đó

Thay vào phương trình (14)

(20)

Tương tự, sử dụng phương trình Chezy [phương trình (18)]

Thay vào phương trình (14)

(21)

...

a) độ không đảm bảo đo trong việc đánh giá diện tích,

b) độ không đảm bảo đo trong việc đánh giá độ dốc,

c) độ không đảm bảo đo trong việc đánh giá chu vi dính ướt, và

d) độ không đảm bảo đo trong việc đánh giá hệ số nhám.

12.2.2 Xác định các thành phần riêng của độ không đảm bảo đo trong phép tính lưu lượng.

12.2.2.1 Độ không đảm bảo đo trong phép tính diện tích mặt cắt ngang trung bình.

Độ không đảm bảo đo của diện tích mặt cắt ngang trung bình của nhánh đo có thể được coi là được tổng hợp từ ba thành phần riêng biệt dưới đây:

a) các độ không đảm bảo đo do các sai số trong phép đo;

b) các độ không đảm bảo đo do sự khác nhau giữa hình dạng được giả thuyết và hình dạng thực của nhánh và do số lượng nhánh được lựa chọn;

...

Trong các độ không đảm bảo đo này độ không đảm bảo đo tại khoản c) gần như là lớn nhất. Khi chỉ có một số lượng giới hạn các mặt cắt ngang được đo, độ không đảm bảo đo tại khoản c) phải được đánh giá khách quan và phải tính đến cả các nhận biết đặc biệt của nhánh. Do khoảng tính chất gần đúng của phương pháp mặt cắt - độ dốc, việc đánh giá phải tính đến cả các độ không đảm bảo đo a) và b)

12.2.2.2 Độ không đảm bảo đo trong phép tính chu vi ướt trung bình

Độ không đảm bảo đo của chu vi dính ướt trung bình cũng có thể được chia thành ba thành phần:

a) các độ không đảm bảo đo do sai số của phép đo,

b) các độ không đảm bảo đo do sự khác nhau giữa hình dạng được giả thuyết và hình dạng thực tế của đáy, và

c) độ không đảm bảo đo do sự khác nhau cơ bản của chu vi dính ướt xuyên suốt nhánh đo,

tương tự c) là thành phần lớn nhất. Như trong 12.2.2.1, việc đánh giá phải được thực hiện một cách khách quan có tính đến tất cả các điều kiện đã biết liên quan quan đến nhánh đo và bao gồm cả giới hạn cho phép phù hợp đối với các độ không đảm bảo đo a) và b).

12.2.2.3 Mối quan hệ giữa các độ không đảm bảo đo của diện tích mặt cắt ngang và của chu vi dính ướt

Khi cả diện tích mặt cắt ngang và chu vi dính ướt cùng được xác định từ phép đo chiều rộng và chiều sâu, các giá trị của chúng sẽ liên quan đến nhau và độ không đảm bảo đo của lưu lượng sẽ được giảm xuống do mối quan hệ này. Tuy nhiên do khó khăn trong việc xác định độ không đảm bảo đo và đánh giá ảnh hưởng của các thay đổi của diện tích mặt cắt ngang và chu vi dính ướt xuyên suốt nhánh, hệ số này được khuyến nghị loại bỏ trong tính toán.

...

Độ không đảm bảo đo trong việc xác định độ dốc đường năng sẽ phụ thuộc vào:

a) độ không đảm bảo đo của các số đọc trên thiết bị đo,

b) độ không đảm bảo đo do số hiệu chính đối với độ dốc không đồng đều, và

c) độ không đảm bảo đo do sự thu hẹp của độ dốc được quan sát xuống độ dốc đường năng.

Độ không đảm bảo đo của các số đọc trên thiết bị đo có thể là thành phần quan trọng nhất, đặc biệt là khi độ dốc được xác định từ các mức nước cao nhất. Việc đánh giá độ không đảm bảo đo a) có thể được đơn giản hóa bằng cách đọc liên tục vài số chỉ của thiết bị đo đang vận hành trong thời gian dòng ổn định và so sánh sự chênh lệch của các độ dốc thu được. Việc đánh giá cũng bao gồm giới hạn cho phép đối với độ không đảm bảo đo b) và c).

12.2.2.5 Độ không đảm bảo đo do việc lựa chọn hệ số nhám

Độ không đảm bảo đo của hệ số nhám được sử dụng bao gồm một hoặc nhiều hơn một thành phần sau:

a) các độ không đảm bảo đo trong phép ngoại suy đường đặc tính lưu lượng;

b) các độ không đảm bảo đo do việc kiểm tra các tính chất của kênh;

...

Việc đánh giá độ lớn của các độ không đảm bảo đo đặc biệt khó khăn và cũng là một vấn đề đánh giá lớn. Tuy nhiên, theo kết quả thực nghiệm thu được của phương pháp, sự khó khăn này hầu như được giảm bớt. Cần lưu ý rằng khi một giá trị được lựa chọn, tất cả độ không đảm bảo đo được tạo ra thường mang tính hệ thống hơn là ngẫu nhiên, lớn hơn hoặc nhỏ hơn giá trị trung bình. Vì thế, dấu hiệu nhận biết và độ lớn của độ không đảm bảo đo không được biết và nó chì có thể đánh giá một cách khách quan. Độ không đảm bảo đo do nguồn này phải được lấy bằng một nửa phạm vi đánh giá và được coi là thành phần ngẫu nhiên.

12.2.3 Độ không đảm bảo đo tổng cộng trong phép đo lưu lượng

Nếu các độ không đảm bảo đo ngẫu nhiên theo phần trăm của diện tích mặt cắt ngang, độ dốc và chu vi dính ướt được kí hiệu bằng , , và các độ không đảm bảo đo ngẫu nhiên theo phần trăm của n và C lần lượt là , , độ không đảm bảo đo ngẫu nhiên theo phần trăm tổng cộng của lưu lượng có thể thu được bằng cách sử dụng phương trình Manning [xem phương trình (20)] là:

(22)

Và sử dụng phương trình Chezy [xem phương trình (21)] là:

(23)

Tương tự, coi phân bố xác suất của các giá trị có thể đạt được của từng thành phần hệ thống là phân bố Gauss, độ không đảm bảo đo hệ thống theo phần trăm tổng cộng của lưu lượng, có thể được tính từ các độ không đảm bảo đo hệ thống theo phần trăm thành phần bằng phương pháp căn quân phương. Các độ không đảm bảo đo hệ thống và ngẫu nhiên sau đó được kết hợp với nhau như được trình bày trong ISO 5168 để thu được độ không đảm bảo đo tổng cộng, X_Q trong phép đo lưu lượng:

CHÚ THÍCH 3: Các độ không đảm bảo đo thành phần lớn nhất trong phương trình (22 và (23) là các giá trị và . Mặc dù khó có thể đưa ra các giá trị cụ thể, các giá trị của thường được lấy là 40 % (ứng với mức độ tin cậy 95 %).

...

Phụ lục A

(tham khảo)

Các giá trị gần đúng của các hệ số n và C dùng cho kênh hở

Bảng A.1 và Bảng A.2 đưa ra các hệ số n và C có thể đước sử dụng đối với các quan sát sau:

a) Các giá trị được gán cho các hệ số trong Bảng A.1 và Bảng A.2 không bao gồm tất cả và chỉ được sử dụng như một hướng dẫn; sai số đáng kể sẽ sinh ra khi nhỏ và kích thước của vật liệu làm máng lớn.

b) Trong Bảng A.1 và Bảng A.2, các giá trị của n và C là các đơn vị SI (phải được nhân với 1,811 để chuyển đổi sang các đơn vị FPS).

c) Các hệ số Manning và Chezy được liên hệ với các điều kiện đáy được đề cập trong Bảng A.1 và Bảng A.2. Bằng việc sử dụng hệ số Nikuradse, các điều kiện đáy có thể được xác định một cách rõ ràng hơn tuy nhiên nghiên cứu sâu hơn được yêu cầu trước khi nó được chấp nhận vô điều kiện.

d) Xác định phạm vi độ nhám trên các kênh tự nhiên hiệu quả bằng các phép đo, chụp ảnh các kênh trên các bản kính dương âm thanh màu và ghi lại các hệ số đã được kiểm tra tương ứng, để hướng dẫn việc lựa chọn các hệ số đối với một nhánh đang khảo sát. Các giá trị tương ứng của các hệ số vì thế có thể được lựa chọn bằng phép so sánh bằng mắt thường.

Bảng A.1 - Các hệ số đối với các kênh có vật liệu làm đáy tương đối kém chất lượng và không xác định được các hình dạng của đáy

...

Kích thước của vật liệu làm đáy

Hệ số Manning

Hệ số Chezy C đối với các giá trị sau của Rh

R_h = 1 m

R_h = 2,5 m

R_h = 5 m

R_h = 10 m

...

4 đến 8

0,019 đến 0,020

53 đến 50

61 đến 58

69 đến 65

77 đến 73

8 đến 20

0,020 đến 0,022

50 đến 45

...

65 đến 59

73 đến 67

20 đến 60

0,022 đến 0,027

45 đến 37

53 đến 43

59 đến 48

67 đến 64

Đá cuội và sỏi

...

0,027 đến 0,030

37 đến 33

43 đến 39

48 đến 44

54 đến 49

110 đến 250

0,030 đến 0,035

33 đến 29

39 đến 33

...

49 đến 42

Bảng A.2 - Các hệ số đối với các kênh khác các kênh có vật liệu làm đáy chất lượng kém

Loại kênh và mô tả

Hệ số Manning

Hệ số Chezy C đối với các giá trị sau của R_h

R_h = 1 m

R_h = 2,5 m

R_h = 5 m

...

A. Được đào hoặc nạo vét

a) Bằng phẳng, thẳng và đồng đều

1 Sạch, mới hoàn thiện

0,016 đến 0,020

...

72 đến 58

81 đến 65

91 đến 73

2 Sạch, sau khi phong hóa

0,018 đến 0,025

55 đến 40

64 đến 46

72 đến 52

81 đến 59

...

0,022 đến 0,033

45 đến 30

53 đến 35

59 đến 40

67 đến 44

b) Các phiến đá

...

1 Nhẵn và đồng đều

0,025 đến 0,040

40 đến 25

46 đến 29

52 đến 33

59 đến 37

2 Ghồ ghề và không đều

0,035 đến 0,050

...

33 đến 23

37 đến 26

42 đến 29

B. Dòng tự nhiên

B.1 Dòng nhỏ

(chiều rộng đỉnh tại lưu lượng lũ thấp hơn 30 m)

...

a) Dòng ở đồng bằng

Sạch, thẳng, lưu lượng đầy đủ, không có các rạn nứt hoặc các vũng sâu

0,025 đến 0,033

...

46 đến 35

52 đến 40

59 đến 44

B.2 Vùng đồng bằng rộng

...

1 Cỏ ngắn

0,025 đến 0,035

40 đến 29

46 đến 33

...

59 đến 42

2 Cỏ cao

0,030 đến 0,050

33 đến 20

39 đến 23

44 đến 26

49 đến 29

b) Diện tích trồng trọt

...

1 Không có hoa màu

0,020 đến 0,040

50 đến 25

58 đến 29

65 đến 33

73 đến 37

...

0,025 đến 0,045

40 đến 22

46 đến 26

52 đến 29

59 đến 33

3 Cánh đồng hoa màu chín

0,030 đến 0,050

33 đến 20

39 đến 23

...

49 đến 29

c) Bụi rậm

1 Bụi rậm rải rác, rong dầy

0,035 đến 0,070

...

33 đến 17

37 đến 19

42 đến 21

2 Bụi rậm nhỏ và cây cối (không có lá)

0,035 đến 0,060

29 đến 17

33 đến 19

37 đến 22

42 đến 24

...

0,040 đến 0,080

25 đến 12

29 đến 14

33 đến 16

37 đến 18

4 Bụi rậm trung bình đến rậm rạp (không có lá)

0,045 đến 0,110

22 đến 9

26 đến 10,5

...

33 đến 13

5 Bụi rậm trung bình đến rậm rạp (có lá)

0,070 đến 0,160

14 đến 6,5

17 đến 7,5

19 đến 8

21 đến 9

d) Cây cối

...

1 Đất quang có gốc cây, không có mầm

0,030 đến 0,050

33 đến 20

39 đến 23

44 đến 26

49 đến 29

...

0,050 đến 0,080

20 đến 12

23 đến 14

26 đến 16

29 đến 18

3 Thân gỗ lớn, một vài cây bị đổ, mạch ngầm nhỏ, mức nước lũ bên dưới cành cây

0,080 đến 0,120

12 đến 8,5

14 đến 9,5

...

18 đến 12

4 Giống như trên nhưng có mực nước lũ chạm đến cành cây

0,100 đến 0,160

10 đến 6,5

12 đến 7,5

13 đến 8

15 đến 9

5 Liễu rậm rạp, giữa mùa hè

0,110 đến 0,200

...

10,5 đến 6

12 đến 6,5

13 đến 7,5

MỤC LỤC

Lời nói đầu

1 Phạm vi áp dụng

2 Tài liệu viện dẫn

3 Định nghĩa

...

5 Lựa chọn và phân loại hiện trường

5.1 Khảo sát hiện trường ban đầu

5.2 Lựa chọn hiện trường

5.3 Phân ranh giới hiện trường

6 Thiết bị đo độ dốc

6.1 Thiết bị chuẩn

6.2 Bộ ghi mức nước

6.3 Thiết bị đo mức đỉnh

6.4 Mức nước cao nhất

...

7.1 Lắp đặt

7.2 Qui trình quan sát các thiết bị đo

7.3 Các quan sát khác

8 Tính toán độ dốc mặt nước

8.1 Tính toán độ dốc mặt nước

8.2 Tính toán độ dốc mặt nước từ các mức nước cao nhất

9 Mặt cắt ngang của dòng chảy

9.1 Số lượng các mặt cắt ngang

9.2 Đo biên dạng mặt cắt ngang

...

10.1 Tính toán sự vận chuyển

10.2 Tính toán bán kính thủy lực

10.3 Giá trị của hệ số Manning

10.4 Đánh giá độ dốc đường năng

10.5 Tính toán lưu lượng bằng cách sử dụng ba hoặc nhiều hơn ba mặt cắt ngang

10.6 Trạng thái của dòng chảy

11 Tính toán lưu lượng đối với mặt cắt ngang đồng đều

11.1 Xác định diện tích mặt cắt ngang trung bình và chu vi dính ướt trung bình của nhánh

11.2 Xác định vận tốc trung bình trong nhánh

...

12 Độ không đảm bảo đo trong phép đo dòng

12.1 Sai số

12.2 Phương pháp tính

Phụ lục A (tham khảo) Các giá trị gần đúng của các hệ số n và C dùng cho kênh hở

1) Hiện nay ISO 4373:1979 đã bị hủy và được thay thế bằng ISO 4373:2008.

2) Hiện nay ISO 5168:1978 đã bị hủy và được thay thế bằng ISO 5168:2005, ISO 5168:2005 đã được xây dựng thành TCVN 8114:2009.

Nội dung văn bản đang được cập nhật

Tiêu chuẩn quốc gia TCVN 10716:2015 (ISO 1070:1992 và sửa đổi 1:1997) về Đo dòng chất lỏng trong kênh hở - Phương pháp mặt cắt - Độ dốc

Số hiệu:	TCVN10716:2015
Loại văn bản:	Tiêu chuẩn Việt Nam
Nơi ban hành:	***
Người ký:	***
Ngày ban hành:	01/01/2015
Ngày hiệu lực:	Đã biết
Tình trạng:	Đã biết

Văn bản được hướng dẫn - [0]

Văn bản được hợp nhất - [0]

Văn bản bị sửa đổi bổ sung - [0]

Văn bản bị đính chính - [0]

Văn bản bị thay thế - [0]

Văn bản được dẫn chiếu - [1]

Văn bản được căn cứ - [0]

Văn bản liên quan ngôn ngữ - [0]

Văn bản đang xem

Tiêu chuẩn quốc gia TCVN 10716:2015 (ISO 1070:1992 và sửa đổi 1:1997) về Đo dòng chất lỏng trong kênh hở - Phương pháp mặt cắt - Độ dốc

Văn bản liên quan cùng nội dung - [3]

Văn bản hướng dẫn - [0]

Văn bản hợp nhất - [0]

Văn bản sửa đổi bổ sung - [0]

Văn bản đính chính - [0]

Văn bản thay thế - [0]

- 14 +

Tải Văn bản tiếng Việt
Tải Văn bản gốc

Chưa có Video

Hãy đăng nhập hoặc đăng ký Tài khoản để biết được tình trạng hiệu lực, tình trạng đã bị sửa đổi, bổ sung, thay thế, đính chính hay đã được hướng dẫn chưa của văn bản và thêm nhiều tiện ích khác