Tiêu chuẩn quốc gia TCVN 11995:2017 (ISO 8256:2004) về Chất dẻo

Tải văn bản

Thuộc tính
Nội dung
Tiếng anh
Lược đồ

Thế năng J	Khối lượng con trượt g
Thế năng J	Phương pháp A	Phương pháp B
2,0	15 ± 1 hoặc 30 ± 1	15 ± 1
4,0	15 ± 1 hoặc 30 ± 1	15 ± 1
7,5	30 ± 1 hoặc 60±1	30 ± 1
15,0	30 ± 1 hoặc 60 ± 1	120 ± 1
25,0	60 ± 1 hoặc 120 ± 1	120 ± 1
50,0	60 ± 1 hoặc 120 ± 1	120 ± 1
CHÚ THÍCH: Đối với phương pháp A, sử dụng con trượt nhẹ hơn bất cứ khi nào có thể.

5.4 Dụng cụ kẹp/ngàm kẹp

Dụng cụ kẹp và ngàm kẹp sử dụng cho thử nghiệm va đập kéo được mô tả trong ISO 13802.

5.5 Micrometer và đồng hồ đo

Micrometer và đồng hồ đo phù hợp với phép đo kích thước mẫu thử đòi hỏi phải có độ chính xác đến 0,01 mm. Khi đo chiều dày mẫu thử, bề mặt đo phải áp một tải trọng trong khoảng từ 0,01 MPa đến 0,05 MPa. Đối với mẫu thử có rãnh khía, xem các yêu cầu tại 7.4.

6 Mẫu thử

6.1 Hình dạng và kích thước

Có thể sử dụng năm loại mẫu thử, được quy định trong Bảng 2 và được đưa ra trong Hình 1. Nhìn chung, tất cả các loại có thể được sử dụng một trong hai phương pháp sau.

Phương pháp A: phù hợp với ISO 10350-1 và TCVN 11613-3 (ISO 11403-3), loại mẫu thử được ưu tiên là loại 1 [loại có thể được lấy từ mẫu thử đa mục đích được quy định trong TCVN 11609 (ISO 3167) hoặc được đúc trực tiếp theo TCVN 11026-1 (ISO 294-1)] và loại 4 [loại có thể được đúc trực tiếp theo TCVN 11026-2 (ISO 294-2) hoặc được gia công bằng máy từ tấm đúc theo TCVN 11026-3 (ISO 294-3).

Phương pháp B: loại mẫu thử ưu tiên là loại 2 và loại 4.

...

Bạn phải đăng nhập hoặc đăng ký Thành Viên TVPL Pro để sử dụng được đầy đủ các tiện ích gia tăng liên quan đến nội dung TCVN.

Mọi chi tiết xin liên hệ: ĐT: (028) 3930 3279 DĐ: 0906 22 99 66

Mẫu được thử nghiệm tại chiều dày ban đầu lên đến 4 mm. Chiều dày mẫu thử ưu tiên là 4 mm ± 0,2 mm đối với mẫu thử loại 1 và 3 mm ± 0,2 mm đối với mẫu thử loại 4. Trong phạm vi đo, chiều dày phải được duy trì trong dung sai ± 5 %. Nếu chiều dày ban đầu mẫu thử lớn hơn 4 mm, phương pháp thử được mô tả trong tiêu chuẩn này không thể áp dụng được, và ISO 179 hoặc ISO 180 phải được sử dụng để xác định tính chất va đập của mẫu thử.

Bảng 2 - Kích thước và loại mẫu thử

Kích thước tính bằng milimet

Loại mẫu thử

Chiều dài

Chiều rộng

Giá trị ưu tiên của kích thước x

...

Chiều dài tự do giữa các kẹp

l_e

Bán kính cong

80 ±2

10 ±0,2

6 ± 0,2

...

60 ±2

10 ±0,2

3 ± 0,2

10 ± 0,2

25 ± 0,2

10 ± 1

...

15 ±0,2

10 ±0,2

10 ± 0,2

30 ± 0,2

20 ± 1

60 ±2

10 ±0,2

3 ± 0,2

...

25 ± 0,2

15 ± 1

5^a

80 ±2

15 ±0,2

5 ±0,2

10 ± 0,2

50 ± 0,2

20 ± 1

...

Loại 1

Loại 2

Loại 3

Loại 4

...

Hình 1 - Các loại mẫu thử

6.2 Chuẩn bị mẫu

6.2.1 Hỗn hợp đúc và đùn

Mẫu thử phải được chuẩn bị phù hợp với yêu cầu kỹ thuật của vật liệu có liên quan. Khi không có yêu cầu kỹ thuật hoặc khi có quy định khác, mẫu thử phải được ép đùn trực tiếp (theo tiêu chuẩn thích hợp với vật liệu), hoặc ép đúc hoặc ép phun từ vật liệu phù hợp với TCVN 11025 (ISO 293), TCVN 11026-1 (ISO 294-1), TCVN 11026-2 (ISO 2994-2), TCVN 11027 (ISO 295), hoặc được gia công bằng máy theo TCVN 11023 (ISO 2818) bằng cách ép các bản hoặc các tấm hoặc ốp phun từ hỗn hợp. Mẫu thử loại 1 được chuẩn bị từ mẫu thử đa mục đích loại A được mô tả trong TCVN 11609 (ISO 3167).

6.2.2 Tấm

Mẫu thử phải được gia công bằng máy từ các tấm phù hợp với TCVN 11023 (ISO 2818).

6.2.3 Nhựa gia cường sợi

Tấm phải được chuẩn bị từ hỗn hợp theo các phần liên quan của ISO 1268 và mẫu thử phải được gia công bằng máy theo TCVN 11023 (ISO 2818).

...

6.3.1 Rãnh khía (đối với mẫu thử loại 1) phải được gia công bằng máy theo TCVN 11023 (ISO 2818) trên mẫu thử không có rãnh khía được chuẩn bị theo 6.2.

6.3.2 Bán kính đế rãnh khía phải là 1,0 mm ± 0,05 mm và tạo thành một góc 45° ± 1° (xem Hình 1). Mặt nghiêng của răng cắt phải tạo ra trong mẫu thử, tại các góc vuông với trục chính của nó, hai rãnh khía có đường biên và có chiều dày được thể hiện ở Hình 1. Hai đường này vuông góc với hướng chiều dài mẫu thử qua đỉnh mỗi rãnh khía phải nằm trong khoảng 0,2 mm với nhau. Cần chú ý đặc biệt đến độ chính xác của kích thước x (xem Bảng 2). Dung sai hạn chế được đặt ra đối với đường biên và bán kính rãnh khía đối với hầu hết các vật liệu do những yếu tố này quyết định phần lớn sự tập trung ứng suất tại đáy rãnh khía trong quá trình thử nghiệm. Bảo dưỡng dụng cụ cắt có lưỡi cắt sạch, sắc đặc biệt quan trọng do những khuyết tật nhỏ tại đáy rãnh khía có thể gây ra độ lệch lớn đối với kết quả thử nghiệm. Mặt nghiêng của rãnh khía được tạo ra bằng dụng cụ cắt đặc biệt phải được kiểm tra thường xuyên.

6.3.3 Mẫu thử có rãnh khía được đúc sẵn có thể được sử dụng nếu được quy định trong vật liệu thử nghiệm. Mẫu thử có rãnh khía được đúc sẵn nói chung không mang lại cùng kết quả như mẫu thử có rãnh khía được gia công bằng máy và sự sai lệch này có thể được chấp nhận trong việc diễn giải kết quả. Mẫu thử có rãnh khía được gia công bằng máy thường được ưu tiên do tác động đối với bề ngoài và/hoặc tính bất đẳng hướng cục bộ ở mức tối thiểu. Mặt nghiêng của rãnh khía được tạo ra phải được kiểm tra thường xuyên.

6.3.4 Đối với mẫu thử được chuẩn bị bằng cách cắt sử dụng máy đục, rãnh khía không được đục mà phải gia công bằng máy ở bước thứ hai.

6.4 Số lượng mẫu thử

Trừ khi có quy định khác trong tiêu chuẩn đối với vật liệu được thử nghiệm, một bộ gồm mười mẫu thử phải được thử nghiệm. Khi hệ số biến thiên (xem TCVN 10860 (ISO 2602)] có giá trị nhỏ hơn 5 %, số lượng mẫu thử tối thiểu là năm mẫu.

6.5 Tính bất đẳng hướng

Tính chất va đập của các loại vật liệu tấm nhất định có thể khác nhau, phụ thuộc vào hướng đo trong mặt phẳng tấm. Trong những trường hợp như vậy, thông thường chuẩn bị hai nhóm mẫu thử có các trục chính tương ứng song song và vuông góc với hướng của một số đặc tính của tấm mà những đặc tính này có thể nhìn thấy được hoặc có thể suy luận được từ thông tin về phương pháp sản xuất tấm.

6.6 Ổn định mẫu

...

7 Cách tiến hành

7.1 Tiến hành thử nghiệm trong môi trường tương tự như sử dụng để ổn định, trừ khi các bên liên quan có thỏa thuận theo các điều kiện khác (ví dụ thử nghiệm tại nhiệt độ cao hoặc thấp hơn).

7.2 Kiểm tra máy va đập có thể thực hiện thử nghiệm có vận tốc va đập quy định và năng lượng hấp thụ trong dải đúng, nghĩa là trong khoảng từ 20 % đến 80 % năng lượng có tại thời điểm va đập. Nếu có nhiều hơn một con lắc phù hợp với những yêu cầu này, phải sử dụng con lắc có năng lượng cao nhất.

7.3 Xác định năng lượng tiêu hao do ma sát theo ISO 13802.

7.4 Đo chiều dày h và chiều rộng x của mặt cắt có cạnh song song, giữa mẫu thử chính xác đến 0,02 mm. Trong trường hợp mẫu thử có rãnh khía, đo cẩn thận kích thước x sử dụng micrometer gắn mặt đo có chiều rộng từ 2 mm đến 3 mm và có mặt nghiêng phù hợp vừa với hình dạng rãnh khía.

Trong trường hợp mẫu thử đúc phun, không cần đo kích thước của mỗi mẫu thử. Chỉ cần đo một mẫu thử từ một tổ hợp nhằm đảm bảo kích thước tương ứng với kích thước được yêu cầu. Đối với khuôn nhiều ổ, đảm bảo rằng kích thước mẫu thử tương tự như đối với từng ổ.

7.5 Nâng con lắc đến độ cao quy định và giữ lại. Lắp mẫu thử vào giá giữ mẫu và xiết chặt: đối với phương pháp A, đặt một đầu mẫu thử vào trong ngàm kẹp của khung và đặt đầu còn lại trong bàn kẹp của con trượt; đối với phương pháp B, đặt một đầu mẫu thử trong bàn kẹp mẫu thử cố định và đầu còn lại trong bàn kẹp mẫu thử/con trượt không cố định (xem chi tiết tại ISO 13802).

7.6 Thả con lắc. Ghi lại năng lượng va đập Es do mẫu thử hấp thụ và thực hiện hiệu chính đối với tiêu hao do ma sát gây ra, nếu cần thiết theo ISO 13802.

7.7 Nếu kết quả năng lượng va đập kéo được hiệu chính là dưới 20 % công suất của con lắc 2,0 J, số liệu nên coi là đáng ngờ.

...

7.8 Nếu nhiều vật liệu được so sánh, phải sử dụng con lắc có cùng vận tốc va đập cho từng vật liệu. Trong trường hợp tranh chấp, kết quả thử nghiệm chỉ nên so sánh với kết quả đạt được với con lắc có năng lượng danh nghĩa đồng nhất và mẫu thử có cùng dạng hình học.

7.9 Ngay sau khi thử nghiệm kết thúc, thực hiện kiểm tra để đảm bảo mẫu thử được kẹp chắc chắn hoặc liệu mẫu thử có bị trượt trong một trong hai rãnh kẹp hay không, và kiểm tra sự phá hủy xảy ra trên phần có cạnh song song hẹp của mẫu thử. Nếu bất kỳ mẫu thử nào được thử nghiệm không đáp ứng được những yêu cầu này, kết quả đối với những mẫu thử này phải bị loại bỏ và thử nghiệm mẫu thử bổ sung.

8 Xác định hiệu chính năng lượng

8.1 Phương pháp A - Hiệu chính Eq do sự biến dạng dẻo và động năng của con trượt

Hiệu chính Eq được xác định từ công thức sau (xem chi tiết tại Phụ lục A):

(1)

trong đó

là hiệu chính năng lượng do sự biến dạng của chất dẻo và động năng của con trượt, tính bằng jun (J);

...

là năng lượng va đập lớn nhất của con lắc, tính bằng jun (J);

là khối lượng con trượt chia cho khối lượng giảm của con lắc (nghĩa là m_cr/m_p).

Khối lượng giảm của con lắc m_p được đưa ra theo công thức:

(2)

trong đó

g là gia tốc trọng trường, tính bằng m.s^-2 (m/s²);

L_p là chiều dài con lắc được xác định theo ISO 13802, tính bằng mét (m);

α là góc giữa các vị trí của con lắc tại độ cao cao nhất và thấp nhất.

...

Năng lượng nảy con trượt E_b được xác định cho từng mẫu thử và con lắc từ đường cong năng lượng nảy con trượt. Đường cong này được xác định chỉ một lần đối với từng tổ hợp con lắc và con trượt (xem Phụ lục B).

9 Tính và biểu thị kết quả

9.1 Tính năng lượng va đập kéo đã hiệu chính

9.1.1 Quy định chung

Để tính độ bền va đập-kéo của mẫu thử, năng lượng tiêu thụ E_s trước tiên phải được hiệu chính đối với năng lượng thả E_q trong phương pháp A và đối với năng lượng nảy con trượt E_b trong phương pháp B.

9.1.2 Hiệu chính năng lượng đối với phương pháp A

Năng lượng va đập-kéo được hiệu chính E_c, tính bằng jun, được tính theo công thức:

Trong đó

...

E_q

là năng lượng thả do sự biến dạng của chất dẻo và động năng của con trượt, được xác định theo 8.1, tính bằng jun (J).

9.1.3 Hiệu chính năng lượng đối với phương pháp B

Năng lượng va đập-kéo được hiệu chính E_c, tính bằng jun, được tính theo công thức:

(4)

Trong đó

E_s

là năng lượng va đập được đo bằng thiết bị (xem 7.6), tính bằng jun (J);

E_b

...

9.2 Tính độ bền va đập-kéo

Độ bền va đập-kéo a_t_U hoặc độ bền va đập-kéo (có rãnh khía) a_tN, được biểu thị bằng kilojun trên mét vuông, được tính theo công thức sau:

(5)

Trong đó

E_c

là năng lượng va đập hiệu chính được tính theo 9.1, tính bằng jun (J)

là chiều rộng của mặt cắt có cạnh song song hẹp của mẫu thử (đối với mẫu thử loại 2, 3, 4 và 5 trong Hình 1) hoặc khoảng cách giữa các rãnh khía (đối với mẫu thử loại 1 trong Hình 1), tính bằng milimet (mm);

...

9.3 Thông số thống kê

Nếu được yêu cầu, tính giá trị trung bình của kết quả thử nghiệm, độ lệch chuẩn của giá trị trung bình và hệ số biến thiên sử dụng quy trình được đưa ra trong TCVN 10860 (ISO 2602).

9.4 Các chữ số có ý nghĩa

Báo cáo tất cả các giá trị trung bình được tính tới hai chữ số có nghĩa.

10 Độ chụm

Độ chụm của phương pháp thử này chưa được biết do chưa có số liệu liên phòng thử nghiệm. Khi có số liệu liên phòng thử nghiệm, thông tin về độ chụm sẽ được bổ sung ở bản cập nhật, sửa đổi tiếp theo.

11 Báo cáo thử nghiệm

Báo cáo thử nghiệm phải bao gồm các thông tin sau:

a) viện dẫn tiêu chuẩn này;

...

c) tất cả thông tin cần thiết để nhận dạng vật liệu thử nghiệm, bao gồm chủng loại, nguồn, mã số nhà sản xuất, và nguồn gốc;

d) mô tả bản chất và hình dạng của vật liệu, nếu đó là thành phẩm, bán thành phẩm, tấm thử hoặc mẫu thử, bao gồm kích thước chủ yếu, hình dạng, phương thức sản xuất, v.v...;

e) chiều dày của mẫu thử đúc hoặc, đối với tấm, chiều dày tấm và nếu có thể, hướng các trục chính của mẫu thử có liên quan đến các đặc tính của tấm;

f) phương pháp chuẩn bị mẫu thử;

g) khí quyển tiêu chuẩn được sử dụng để ổn định mẫu và thử nghiệm, cùng với bất kỳ phương thức xử lý ổn định đặc biệt nào được thực hiện nếu được yêu cầu theo tiêu chuẩn đối với vật liệu hoặc sản phẩm được thử;

h) năng lượng danh nghĩa của con lắc;

i) khối lượng con trượt sử dụng;

j) độ bền va đập-kéo a_tN hoặc a_tU của vật liệu, được báo cáo là giá trị số học trung bình của các kết quả trên mẫu thử có rãnh khía và/hoặc không có rãnh khía, được tính bằng kilo jun trên mét vuông (kJ/m²);

...

l) độ lệch chuẩn và hệ số biến thiên của kết quả, nếu được yêu cầu;

m) loại phá hủy của mẫu thử;

n) ngày thử nghiệm

Phụ lục A

(quy định)

Xác định hệ số hiệu chính đối với phương pháp A

A.1 Các thuật ngữ về năng lượng được sử dụng

Để tính hiệu chính E_q, các thuật ngữ về năng lượng sau được sử dụng:

...

(A.1)

E_p = 1/2 x m_p x v²_p

(A.2)

E_s = E_max - E_p

(A.3)

E_cr,kin = 1/2 x m_cr x v²_cr

(A.4)

Do năng lượng đàn hồi khi va đập có thể được bỏ qua (như yêu cầu trong 5.3.1, va đập chủ yếu không đàn hồi), v_cr = v_p và động năng của con trượt được tính như sau:

(A.5)

...

E_max

là năng lượng va đập tối đa của con lắc, tính bằng jun (J);

E_p

là năng lượng dư của con lắc sau khi va đập, tính bằng jun (J);

E_s

là năng lượng đo được tiêu hao trong quá trình va đập, tính bằng jun (J);

E_cr_,_kin

là động năng tiêu hao của con trượt, tính bằng jun (J);

m_p

...

v₀

là vận tốc của con lắc ngay trước khi va đập, tính bằng m.s^-1 (m/s);

v_p

là vận tốc của con lắc ngay sau khi va đập, tính bằng m.s^-1 (m/s);

m_cr

là khối lượng của con trượt, tính bằng kilogam (kg);

v_cr

là vận tốc của con trượt ngay sau khi va đập, tính bằng m.s^-1 (m/s)

ngoài ra

...

là năng lượng cần thiết để làm biến dạng và phá hủy mẫu thử (sẽ được tính), tính bằng jun (J);

E_cr,pl

là năng lượng tiêu hao do biến dạng chất dẻo của con trượt, tính bằng jun (J).

A.2 Xác định E_cr_,_kin

Phương trình năng lượng đối với va đập là:

(A.6)

Hơn nữa, từ phương trình (A.2) và (A.4), ta có

(A.7)

Kết hợp phương trình này với phương trình (A.3) ta có:

...

Trong đó

(A.9)

A.3 Xác định E_cr,pl

Để tính năng lượng E_cr,pl tiêu hao do sự biến dạng chất dẻo của con trượt, cần xem xét phương trình momen tại điểm va đập không có mẫu thử (nghĩa là E_c = 0).

Trường hợp này được biểu thị bằng dấu sao (*).

Phương trình momen (tính đến việc va đập chủ yếu không đàn hồi) có thể viết như sau:

(A.10)

sử dụng phương trình (A.9),

(A.11)

...

(A.12)

Trong đó

(A.13)

Và thay thế phương trình (A.1) và (A.13) trong phương trình (A.12) và sử dụng phương trình (A.11), năng lượng tiêu hao được đo không có mẫu thử khi đó được đo bằng:

(A.14)

Với E_c = 0, phương trình (A.6) trở thành:

(A.15)

Từ phương trình (A.5), (A.11) và (A.9) ta có

(A.16)

...

(A.17)

Do con trượt bị biến dạng chất dẻo bởi cùng khối lượng có và không có mẫu thử

(A.18)

A.4 Hiệu chính năng lượng

Xem xét phương trình (A.6), hiệu chính năng lượng có thể được tính như sau:

(A.19)

Hiệu chính này bao gồm một phần hằng số ưu thế (đại diện năng lượng bị tiêu hao do biến dạng chất dẻo của con trượt E_cr,pl) và một phần nhỏ hơn (E_max - E_s) giảm từ µE_max đến không có năng lượng tiêu hao gia tăng (khi E_s ~ E_max). Trong trường hợp không chắc chắn của phép đo, cần sử dụng hiệu chính hằng số là giá trị xấp xỉ; giả định rằng

(A.20)

Mang lại hiệu chính

...

Giá trị hiệu chính của năng lượng tiêu thụ do va đập với mẫu thử được đưa ra trong:

(A.22)

Phụ lục B

(quy định)

Xác định hệ số hiệu chính nảy đối với phương pháp B

Sau khi con trượt va đập và nảy lại, mẫu thử bị kéo thành hai phần đi động, con lắc có năng lượng 0,5MV², và con trượt có năng lượng 0,5mv². Khi mẫu thử đứt gãy, chỉ có năng lượng trên mặt số con lắc bị tiêu hao được thiết bị ghi của con lắc ghi lại. Vì vậy, cần bổ sung năng lượng gia tăng do con trượt tạo ra để xác định năng lượng thực được sử dụng để làm đứt gãy mẫu thử. Hiệu chính (nghĩa là năng lượng gia tăng do con trượt tạo ra) có thể được tính như sau:

Theo định nghĩa

(B.1)

...

(B.2)

trong đó

là khối lượng của con lắc, tính bằng kilogam (kg);

là khối lượng của con trượt, tính bằng kilogam (kg);

là vận tốc tối đa của tâm va đập của con trượt, tính bằng mét trên giây, (m/s);

V₂

...

v₁

là vận tốc con trượt ngay sau khi nảy, tính bằng mét trên giây (m/s);

v₂

là vận tốc con trượt tại thời điểm khi mẫu thử đứt gãy, tính bằng mét trên giây (m/s);

là năng lượng đọc được trên mặt số con lắc, tính bằng jun (J);

là sự đóng góp năng lượng của con trượt, nghĩa là hệ số hiệu chính nảy được thêm vào số đọc con lắc, tính bằng jun (J).

Ngay khi con trượt nảy lại, momen động của hệ thống (theo hướng nằm ngang) giữ nguyên không đổi. Bỏ qua các thành phần thẳng đứng, phương trình momen động đối với va đập có thể được viết như sau:

...

Các phương trình (B.1), (B.2) và (B.3) có thể được kết hợp để mang lại:

(B.4)

Trong phương trình (B.4), vận tốc con trượt sau khi nảy lại v₁ là lượng chưa biết duy nhất. Như được chỉ ra trong ASTM D 1822 [1], trong thử nghiệm thực tế được thực hiện trên mẫu thử, vận tốc nảy lại ban đầu của con trượt v₁ giống như vận tốc đo được không có mẫu thử trong con lắc. Đối với thiết bị va đập cụ thể được sử dụng trong quy trình được mô tả trong tiêu chuẩn ASTM được đề cập ở trên, v₁ có thể được xác định hoặc bằng thực nghiệm phân tích ảnh hoặc tính theo lý thuyết của phương pháp hệ số hồi phục.

Nếu e được vẽ biểu đồ là hàm của E (với giá trị V, M, m và v₁ cố định), e sẽ tăng từ không, qua điểm cực đại (tương đương 0,5mv₁²) và sau đó giảm, lại qua điểm không trước khi trở thành số âm. Chỉ phần đường cong này phân tích chính xác hợp lý đã thực hiện là phần ban đầu giữa e = 0 và e = 0,5mv₁².

Ngay khi con trượt đảo chiều, việc hiệu chính trở khó khăn và sau khi con trượt tiếp xúc mặt đo lần thứ hai, việc hiệu chính trở nên khó xác định hơn. Vì vậy, giả định rằng, vì lý do đơn giản hóa, ngay khi e đạt đến giá trị tối đa hệ số hiệu chính sẽ giữ nguyên không đổi tại giá trị 0,5mv₁². Cần công nhận rõ ràng rằng sử dụng phần đường cong trong Hình B.1 mà e là số không đổi không mang lại hiệu chính chuẩn xác. Tuy nhiên, do E ngày càng lớn, hệ số hiệu chính trở nên ít quan trọng hơn và không có sự thay đổi lớn của kết quả chính xác tổng thể từ giả định rằng hiệu chính tối đa là 0,5 mv₁².

CHÚ DẪN:

1 Phương trình (B 4)

Hình B.1 - Đường cong hệ số hiệu chính điển hình đối với sự nảy đơn của con trượt trong máy va đập-kéo trên đầu mẫu thử

...

Thư mục tài liệu tham khảo

[1] ASTM D 1822-99, Standard Test Method for Tensile-Impact Energy to Break Plastics and Electrical Insulating Materials (Tiêu chuẩn phương pháp thử năng lượng va đập-kéo làm đứt gãy chất dẻo và vật liệu cách điện).

MỤC LỤC

Lời nói đầu

1 Phạm vi áp dụng

2 Tài liệu viện dẫn

3 Thuật ngữ và định nghĩa

4 Nguyên tắc

...

6 Mẫu thử

6.1 Hình dạng và kích thước

6.2 Chuẩn bị mẫu

6.3 Rãnh khía của mẫu thử

6.4 Số lượng mẫu thử

6.5 Tính bất đẳng hướng

6.6 Ổn định mẫu

7 Cách tiến hành

8 Xác định hiệu chính năng lượng

...

10 Độ chụm

11 Báo cáo thử nghiệm

Phụ lục A (quy định) Xác định hệ số hiệu chính đối với phương pháp A

Phụ lục B (quy định) Xác định hệ số hiệu chính này đối với phương pháp B

Thư mục tài liệu tham khảo

Nội dung văn bản đang được cập nhật

Tiêu chuẩn quốc gia TCVN 11995:2017 (ISO 8256:2004) về Chất dẻo - Xác định độ bền va đập kéo

Số hiệu:	TCVN11995:2017
Loại văn bản:	Tiêu chuẩn Việt Nam
Nơi ban hành:	***
Người ký:	***
Ngày ban hành:	01/01/2017
Ngày hiệu lực:	Đã biết
Tình trạng:	Đã biết

Văn bản được hướng dẫn - [0]

Văn bản được hợp nhất - [0]

Văn bản bị sửa đổi bổ sung - [0]

Văn bản bị đính chính - [0]

Văn bản bị thay thế - [0]

Văn bản được dẫn chiếu - [8]

Văn bản được căn cứ - [0]

Văn bản liên quan ngôn ngữ - [0]

Văn bản đang xem

Tiêu chuẩn quốc gia TCVN 11995:2017 (ISO 8256:2004) về Chất dẻo - Xác định độ bền va đập kéo

Văn bản liên quan cùng nội dung - [3]

Văn bản hướng dẫn - [0]

Văn bản hợp nhất - [0]

Văn bản sửa đổi bổ sung - [0]

Văn bản đính chính - [0]

Văn bản thay thế - [0]

- 14 +

Tải Văn bản tiếng Việt
Tải Văn bản gốc

Chưa có Video

Hãy đăng nhập hoặc đăng ký Tài khoản để biết được tình trạng hiệu lực, tình trạng đã bị sửa đổi, bổ sung, thay thế, đính chính hay đã được hướng dẫn chưa của văn bản và thêm nhiều tiện ích khác