Chú thích: Đối với đá nửa cứng tuỳ theo mức độ nguyên vẹn, tuỳ theo các tính chất và đặc điểm kiến trúc của chúng, khi có cơ sở chắc chắn phải dùng các phương pháp xác định các đặc trưng cơ lý và các phương pháp tính toán như đối với đất, đá rời.

Khi thí nghiệm đất bằng phương pháp cắt, trượt bàn nén và cắt trụ, gíá trị tiêu chuẩn của, các đặc trưng của đất tgj^tc và C^tc phải được xác định theo phụ lục 8. Trường hợp thí nghiệm bằng phương pháp nén vỡ, các giá trị tiêu chuẩn của các đặc trưng của đất phải được xác định cách dựng quan hệ đường thẳng (theo phương pháp bình phương nhỏ nhất) giữa các ứng suất chính nhỏ nhất σ₃ và lớn nhất Vi rồi dựng tiếp các vòng tròn ứng suất, sau đó dựng đường thẳng bao các vòng tròn nói trên sẽ xác định tgj^tc và C^tc.Khi dùng phương pháp cắt quay hoặc xuyên, phải lấy giá trị trung bình cộng của các kết quả của từng loại thí nghiệm riêng làm giá trị tiêu chuẩn của các đặc trưng tgj^tc và C^tc của đất.

2.2. Khi thiết kế nền công trình thủy công, trong trường hợp cần thiết, ngoài các đặc trưng cơ lý nêu trong tiêu chuẩn thiết kế nền nhà và công trình phải xác định thêm những đặc trưng dưới đây của đất đá:

- Hệ số thấm K_t;

- Các chỉ tiêu độ bền về thấm của đầt đá (gradien thấm tới hạn Ik và vận tốc thấm tới hạn Vk;

- Hàm lượng các muối hoà tan trong nước và hàm lượng các chất hữu cơ,

- Hệ số nhớt và các thông số từ biển;

- Mô đun nứt nẻ M_n;

- Chiều rộng các khe nứt;

...

...

...

- Vận tốc truyền sóng dọc V_d và sóng ngang V_ng trong địa khối:

- Lượng hút nước đơn vị q:

- Hệ số nở hông µ.

Chú thích:

1) Giá trị tiêu chuẩn và tính toán của các đặc trưng độ bền (j, c, R_n) biến dạng (E, V_đ, V_ng) và thấm (K, q, I_k, V_k) được xác định theo các yêu cầu của tiêu chuẩn này, của những đặc trưng còn lại theo tiêu chuẩn thiết kế nền nhà và công trình.

2) Trong các phần tiếp theo của tiêu chuẩn này, trừ những trường hợp có ghi chú riêng, thuật ngữ "những đặc trưng của đất, đá" phải được hiểu không chỉ là các đặc trưng cơ học mà cả các đặc trưng vật lí của đất, đá

3) Đối với đáy móng công trình hình chữ nhật, trong tiêu chuẩn này quy ước như sau:

- Danh từ "chiều rộng" chỉ kích thước cạnh đáy móng song song với lực gây trượt kí hiệu là B;

- Danh từ "chiều dài" chỉ kích thước cạnh đáy móng vuông góc với lực gây trượt, kí hiệu là L.

...

...

...

Giá trị tính toán của các đặc trưng của đất, đá A được xác định theo công thức:

Trong đó.

K_đ - Hệ số an toàn về đất đá.

Giá trị tính toán của các đặc trưng của đất đá tgj và C trong các trường hợp nêu ở các điều 2.4.2, 2.5.3 và 2.5.5 phải được xác định trực tiếp bằng phương pháp chỉnh lí thống kê.

Chú thích:

- Khi tính toán nền theo nhóm trạng thái giới hạn thứ nhất các giá trị tính toán của các đặc trưng của đất đá tgj, C và γ được kí hiệu bằng tgj₁, C₁ và γ₁

- Khi tính theo nhóm thứ hai - được kí hiệu bằng tgj_II, C_II và γ_II

- Các giá trị tính toán của các đặc trưng khác của đất đá (E, Kt, q v.v...) được kí hiệu như nhau đối vái cả hai nhóm trạng thái giới hạn và không có các chỉ số I hoặc II

...

...

...

2.4.1. Giá trị tiêu chuẩn của các đặc trưng của đất tgj^tc và C^tc phải được xác định theo tập hợp những giá trị thí nghiệm cửa các ứng suất tiếp giới hạn thu được đối với các điều kiện tương ứng với các giai đoạn thi công và sử dụng công trình. Đối với các loại đất nền của các công trình cấp I - V, phải xác định các giá trị thí nghiệm bằng các phương pháp trong phòng - phương pháp cắt hoặc nén vỡ (đối với các loại đất có sét ở nền các công trình cấp I, II có chỉ số sệt I_s lớn hơn 0,5 nhất thiết phải sử dụng phương pháp nén vỡ), còn đối với các công trình cấp I, II cần bổ sung thêm các phương pháp hiện trường: phương pháp trượt bàn nén - đối với các công trình bằng bê tông cốt thép; phương pháp cắt trụ - đối với các công trình đất; phương pháp xuyên và cắt qay - đối với tất cả các loại công trình.

2.4.2. Khi sử dụng các kết quả nghiên cứu bằng phương pháp cắt, trượt bàn nén trụ, cả bằng phương pháp cắt quay và xuyên, phải xác định giá trị tính toán của đặc trưng của đất: tgMI, cI theo phụ lục 8, với xác suất tin cậy một phía α = 0,95 khi tính K_đ. Nếu giá trị tính toán của các đặc trưng của đất tgMI hoặc cI (đã chỉnh lí như trên) nhỏ hơn các giá trị trung bình nhỏ nhất, thì lấy tgj_I = tgj_tbmin và C_I = C_tbmin (trong đó tgj_tbmin và c_tbmin là các thông số của đường thẳng xây dựng bằng phương pháp bình phương nhỏ nhất, theo các điểm thí nghiệm, nằm ở dưới đường thẳng trung bình).

Giá trị tính toán của các đặc trưng của đất tgMI và cI theo các kết qả thí nghiệm bằng phương pháp nén vỡ phải được xác định bằng cách chỉnh lí thống kê các giá trị σ₁ và σ₃, theo phươngpháp tương tự như phươngpháp chỉnh lí các kết quả nghiên cứu bằng phương pháp cắt, rồi vẽ các vòng tròn ứng suất theo các giá trị tính toán σ₁ và σ₃ đã tìm được, đường thẳng bao các vòng tròn này sẽ cho các giá trị tgj_I và c_I. Phải xác định giá trị tính toán của các đặc trưng tgj_II và c_II của đất theo công thức (l) với K_đ =1

Chú thích: Đối với các công trình cảng cấp III, IV và Vgiá trị tgMI của đất cát được phép xác định theo các loại đất tương tự.

2.4.3. Giá trị tiêu chuẩn của mô đun biến dạng E^tc của đất phải được lấy bằng giá trị trung bình cộng của các số liệu thí nghiệm nén. Được phép lấy giá trị E^t theo các bảng trong tiêu chuẩn "Thiết kế nền nhà và công trình"; riêng đối với công trình có chiều rộng lớn hơn 20m, phải tăng giá trị E^tc lên 1,5 lần (so với giá trị tra trong các bảng nói trên).

Khi xác định các giá trị tính toán của mô đun biến dạng, phải lấy hệ số an toàn về đất bằng một.

Chú thích: Khi xác định các giá trị tính toán của E bằng thực nghiệm khi cần thiết phải tính đến sự không tương ứng giữa các điều kiện thí nghiệm thực tế

2.4.4. Giá trị tiêu chuẩn của hệ số thấm Kttc phải lấy bằng giá trị trung bình cộng của các kết quả thí nghiệm trong phòng và hiện trường trong cùng các điều kiện như nhau.

Các thí nghiệm xác định hệ số thấm phải được tiến hành có xét đến sự thay đổi trạng thái ứng suất của đắt nền có thể xẩy ra trong quá trình thi công và sử dụng công trình. Khi xác định các giá trị tính toán của hệ số thấm phải lấy hệ số an toàn về đất bằng một.

...

...

...

2.4.5. Giá trị tính toán của građien tới hạn trung bình của cột nước I_k^tb đối với đất nền phải lấy theo bảng 2.

Phải xác định giá trị tính toán của gradien tới hạn cục bộ của cột nước Ik (ở vùng dòng thấm thoát ra hạ lưu) đối với đất xói ngầm trên các mô hình vật lí, hoặc bằng thí nghiệm tại hiện trường. Đối với đất không xói ngầm, giá trị Ik cho phép lấy không lớn hơn 0,3 còn khi có thiết bị tiêu nước - không nhỏ hơn 0,6.

Bảng 2

Loại đất nền

Građien tới hạn trung bình tính toán của cột nước I^k_tb

Đất sét

Đất sét pha

Đất cát:

Thô

...

...

...

Nhỏ

1,20

0,65

0,45

0,38

0,20

2.5. Các đặc trưng của đá

2.5.1. Giá trị tiêu chuẩn và giá trị tính toán của sức chống nén tức thời một trục của đá R_n^tc và Rn Phải được xác định theo phụ lục 8 và khi tính toán K_đ lấy giới hạn tin cậy dưới với xác suất một phía α = 0,95.

...

...

...

2.5.3. Giá trị tính toán của các đặc trưng của đá tgj_I và c_I dùng để tính toán ổn định công trình cấp I và II phải được xác định như các thông số của quan hệ đường thẳng, gần với giới hạn tin cậy dưới của quan hệ l_gh = σtgj^tc + c^tc với xác suất một phía x = 0,99. Nếu xử lí số liệu thí nghiệm như trên mà  hoặc  , phải lấy  và  làm giá trị tính toán các đặc trưng của đá.

Các giá trị tính toán tgMII và cII dùng để tính độ bền cục bộ của những vùng riêng biệt trong nền công trình đối với những mặt trùng với mặt khe nứt hoặc mặt tiếp xúc giữa công trình với nền, hoặc để tính toán ổn định mái dốc của công trình cấp I và II, phải được lấy bằng các giá trị tiêu chuẩn của chúng (K_đj= K_dc =1) Trong các trường hợp còn lại, giá trị tính toán tgj_jI.II và c_I.II lấy theo bảng 3.

Chú thích:

1. Đối với nền công trình cấp I và II có các điều kiện địa chất công trình đơn giản giai đoạn luận chứng kinh tế kĩ thuật các giá trị tính toán của các đặc trưng của đá tgMI.II và cI.II được phép lấy theo bảng 3.

2. Khi xác định các đặc trưng tính toán của đá tgMMI.II và cI.II theo các số liệu thực nghiệm, phải xét tới sự không tương ứng có thé có giữa các điều kiện thí nghiệm và điều kiện thực tế.

2.5.4. Giá trị tiêu chuẩn của các đặc trưng biến dạng của đá trong địa khối (môđun biến dạng Etc, hệ số nở hông Ptc, vận tốc truyền sóng dọc Vd, vận tốc truyền sóng ngang Vngtc) Phải lấy bằng giá trị trung bình cộng của các kết quả của từng loại thí nghiệm với các điều kiện như nhau. Các giá trị Vđtc và Vt cần được xác định bằng thí nghiệm ở hiện trường, theo các phương pháp động lực) (địa chấn – truyền âm), còn các giá trị E^tc và µ^tc xác định bằng các phương pháp nén tĩnh đá nền.

2.5.5. Giá trị tính toán của mô đun biến dạng của đá E đối với toàn bộ nền, hoặc đối với từng phần riêng biệt của nền, phải được xác định theo các giá trị tiêu chuẩn của vận tốc truyền sóng V_đ^tc ((hoặc V_ng^tc) với sự sử dụng quan hệ tương quan giữa các đặc trưng này và mô đun biến dạng E. Đối với nền công trình cấp I và II, quan hệ giữa các đại lượng trên lấy theo đường hồi quy (tương ứng với độ lệch quân phương nhỏ nhất) của các đại lượng liên hợp riêng biệt V_đ (hoặc V_ng) và E tìm được bằng các thí nghiệm đồng thời tính (bằng bàn nén) và động (bằng địa chắn - truyền âm hoặc siêu âm) tại cùng các điểm như nhau của địa khối. Đối với nền công trình cđp III đến V, quan hệ tương quan nêu trên được xác định trên cơ sở tổng kết các số liệu thí nghiệm đối với các điều kiện địa chất công trình tương tự.

Giá trị tính toán của hệ số nở hông µ, được phép xác định theo các loại đá tương tự.

Chú thích: Đối với nền công trình cấp I và II có điều kiện địa chất công trình đơn giản, trong giai đoạn luận chứng kinh tế kĩ thuật quan hệ tương quan giữa V_đ (hoặc V_ng) Với E được phép lấy theo tương tự.

...

...

...

Khi thiết kế đường viền dưới đất cửa công trình, phải lấy giá trị tính toán của hệ số thấm K_t bằng giá trị tiêu chuẩn K_t^tccòn khi đánh giá độ bền thâm cục bộ của nền (khi dòng thấm thoát về phía hạ lưu, v.v...) lấy bằng giá trị lớn nhất, K_I nhận đượctừ các thí nghiệm

2.5.7. Các vận tốc thấm tới hạn V_k trong các khe nứt của nền đá có chiều rộng lớn hơn 1mm phải lấy theo bảng 4. Khi chiều rộng khe nút nhỏ hơn lmm, giá trị vận tốc, tới hạn không định chuẩn.

Bảng 3

Các loại đá nền

Giá trị tính toán của các đặc trưng của đá tgjI,II và cI,II dùng để tính

Độ nền cục bộ của nền đối với các mặt trượt không trùng với các khe nứt và với tiếp xúc của bê tông - đá

Độ ổn định và độ bền cục bộ đối với các mặt và mặt phẳng trượt tiếp xúc bê tông - đá độ ổn định đối với các mặt trượt trong địa khối, một phần theo các vết nứt và một phần trong khối nguyên

Độ ổn định và độ bền cục bộ đối với các mặt và mặt phẳng trượt trong địa khối theo các khe nứt có nhét cát và đất sét, với chiều rộng miệng khe nứt (mm)

Nhỏ hơn 2

...

...

...

Lớn hơn 20

tgjII

C_II

(daN/cm²)

C_I

(daN/cm²)

C_I

(daN/cm²)

C_I

...

...

...

C_I

(daN/cm²)

C_I

(daN/cm²)

C_I

(daN/cm²)

C_I

(daN/cm²)

C_I

...

...

...

1

2

3

4

5

6

7

8

9

...

...

...

11

Đá có  sức chống nén tức thời một trục R_n lớn hơn 500daN/cm²(dạng liền khối, phân thành các khối lớn, các khối dạng phân lớp, dạng phiến ít nứt nẻ, không bị phong hoá)

3

40

0,95

4

0,8

1,5

0,7

...

...

...

0,55

0,5

Đá có R_n lớn hơn 500daN/cm² (dạng liền khối, phân thành các khối lớn, các khối dạng phân lớp, dạng phiến nứt nẻ vừa, phong hoá yếu)

2,1

25

0,85

3

0,8

1,5

...

...

...

1

0,55

0,5

Đá có R_n bằng 150 đến 500 daN/cm² (dạng liền khối, phân thành các khối lớn, các khối dạng phân lớp, dạng phiến nứt nẻ nhiều); Đá có R_n bằng 50 đến 150 daN/cm² (phong hoá yếu nhưng có độ bền nhỏ, ít nứt nẻ)

2

15

0,75

2

0,7

...

...

...

0,65

0,5

0,45

0,2

Đá nửa cứng có R_n nhỏ hơn 50daN/cm² (dạng phiến mỏng, nứt nẻ trung bình và mạnh)

1,5

3

0,7

1

...

...

...

0,5

0,5

0,3

0,45

0,2

Chú thích:

Trong các cột 4 đến 11. Lấy K_dj= 1,15, và K_dc =1,8

Bảng 4

...

...

...

Vận tốc thấm tới hạn Vk (cm/s)

Đất sét

Đất sét pha

Đất cát pha với I lớn hơn hoặc bằng 0,03

50

30

15

Chú thích: I là gradien cột nước cục bộ

2.5.8. Các địa khối đá và đá nửa cứng về mức độ nứt nẻ, độ thấm nước, độ biế dạng độ phong hoá và về mức độ phá huỷ tính liền khối được đặc trưng bằng các số liệu nêu trong phụ lục I.

...

...

...

3. Tính nền theo sức chịu tải.

3.1. Để đảm bảo sự ổn định của công trình, hệ công trình - nền và của các sườn dốc (của các địa khối) cần tính nền theo sức chịu tải. Trong trường hợp này phải thực hiện điều kiện:

Trong đó:

N_tt và R - Lần lượt là giá trị tính toán của lực tổng quát gây trượt (hoặc lật) và của lực chống giới hạn;

k_n - Hệ số độ tin cậy xác định theo bảng 5;

n_c - Hệ số tổ hợp tải trọng xác định như sau:

a) Đối với tổ hợp tải trọng cơ bản: n_c bằng 1,0;

b) Đối với tổ hợp tải trọng đặc biệt: n_c bằng 0,9;

...

...

...

Bảng 5

Cấp công trình

K_n

Cấp I

Cấp II

Cấp III

Cấp IV và V

1,25

1,20

...

...

...

1,10

Chú thích:

1, Khi tính toán ổn định các mái dốc đá theo nhóm trụng thái giới hạn thứ hai, K_n và n_c lấy bằng một

2, Khi tính toán ổn định của công trình theo tổ hợp tải trọng cơ bản tác dụng trong giai đoạn sửa chữa, cho phép lấy hệ số n_c bằng 0,95

m - hệ số điều kiện làm việc lấy theo bảng 6

Bảng 6

Loại công trình và loại nền

Hệ số điều kiện làm việc m

...

...

...

1

Công trình bê tông và bê tông cốt thép trên nền đá

a) Khi các mặt trượt đi qua các khe nứt trong địa khối nền

1

b) Khi các mặt trượt đi qua mặt tiếp xúc giữa bê tông và đá hoặc trong địa khối nền một phần qua các khe nứt, một phần qua khối nguyên

0,95

Đập vòm và các công trình chống ngang khác trên nền đá

0,75

...

...

...

1,15

Các mái dốc, sườn dốc tự nhiên và nhân tạo

1,0

Chú thích: Trong trường hợp cần thiết, khi có luận chứng thích đáng, ngoài các hệ số ghi trong bảng, có thể lấy các hệ số điều kiện làm việc khác để xét đến đặc điểm của các kết cấu công trình và nền.

3.2. Khi xác định tải trọng tính toán, các hệ số vượt tải n phải lấy theo tiêu chuẩn hiện hành.

Chú thích:

1) Các hệ số vượt tải phải lấy như nhau đối với tất cả các hình chiếu của các hợp lực.

2) Đối với tất cả các tải trọng do đất (áp lực thăng đứng do trọng lượng của đất, áp lực hông của đất, áp lực bùn cát) xác định theo giá trị tính toán của các đặc trưng của đất đó tgj_I,II, C_I,II,γ_I,II các hệ số vượt tải lấy bằng một.

...

...

...

3.4. Tính toán ổn định của công trình trên nền không phải là đá.

3.4.1. Việc tính toán ổn định của công trình trên nền không phải là đá phải theo sơ đồ trượt phẳng hoặc trượt hỗn hợp và trượt sâu.

Các sơ đồ trượt kể trên có thể xẩy ra theo dạng trượt tịnh tiền hoặc vừa trượt vừa quay trên mặt bằng.

Đối với các công trình có nền là mái dốc tự nhiên hay nhân tạo hoặc nền là định của các mái dốc cần phải xét sơ đồ phá sập chung của cả mái dốc lẫn công trình đặt trên đó.

3.4.2. Khi tính toán ổn định các kết cấu ván cừ, cần xét sơ đồ quay của ván cừ trong tường không néo xung quanh điểm nằm trên trục, ván cừ, thấp hơn mặt phẳng đáy hố móng trong tường có néo - xung quanh điểm cố định vào thiết bị néo và cả sơ đồ trượt hay quay của các trụ néo (tường néo). Trong trường hợp này lực chống trượt giới hạn cần được xác định theo các phương pháp lí thuyết cân bằng giới hạn. Có xét đến lực ma sát tại nơi tiếp xúc của đất với các bộ phận của kết cấu.

3.4.3. Chỉ được tính toán ổn định công trình theo một sơ đồ trượt phẳng đối với nền là cát đất hòn lớn, đất có sét cứng và nửa cứng, khi đó phải thỏa mãn điều kiện:

(3)

và cả đối với nền là đất có sét dẻo, dẻo cứng và dẻo mềm, ngoài điều kiện (3) cần thỏa mãn thêm các điều kiện dưới đây:

...

...

...

(4) (5)

Trong các công thức (3), (4) và (5):

N_σ - Chỉ số mô hình hoá;

σ_max - ứng suất pháp lớn nhất tại điểm góc của đáy móng công trình;

B - Kích thước cạnh (chiếu rộng) đáy móng công trình hình chữ nhật, song song với lực trượt (không tính chiều dài sân trước néo vào móng công trình);

γ_I - Trọng lượng thể tích của đất nền (khi nền nằm dưới mực nước ngầm cần xét đến sự đẩy nổi của nước);

Nσ^lim - Chuẩn số không thứ nguyên lấy bằng một đối với cát chặt và bằng ba đối với các loại đất khác; đối với các loại đất nền của công trình cấp I và II chuẩn số N_σ^lim phải được chính xác hóa bằng thực nghiệm;

tgj_I - Giá trị tính toán của, hệ số trượt;

tgj_I và c_l được kí hiệu như trong điều 2.3 của tiêu chuẩn này;

...

...

...

C_v^o - Hệ số mức độ cố kết;

K_t - Hệ số thấm:

e - Hệ số rỗng của đắt ở trạng thái tự nhiên;

t₀ - Thời gian thi công công trình;

a - Hệ số nén của đất;

γ_n - Trọng lượng riêng của nước;

h₀ - Chiều dày tính toán của lớp cố kết, lấy bằng chiều dày của lớp đất có sét

h₁ (nhưng không lớn hơn b). Nếu đất có sét bị ngăn cách với đáy móng công trình bởi một lớp không tiêu thoát nước có chiều dày h₂, thì phải lấy h₀ = h₁+ h₂ (nhưng không lớn hơn B)

Chú thích: Các chỉ dẫn cùa điều này không áp dụng đối với các trường hợp sau:

...

...

...

2. Khi các đặc điểm của kết cầu công trình và của cấu tạo địa chât nền và cả khi tính chất phân bố tải trọng đã quyết định trước khả năng trượt sâu.

3.4.4. Khi tính toán ổn định công trình theo sơ đồ trượt phẳng phải lấy mặt trượt tính toán như sau:

- Khi công trình có đáy móng phẳng - mặt trượt tính toán là mặt phẳng công trình tựa trên nền, nhưng nhất thiết phải kiểm tra ổn định theo mặt phẳng trượt nằm ngang đi qua đường giao nhau giữa mặt thượng lưu của công trình và nền;

- Khi đáy móng công trình có chân khay thượng và hạ lưu mà chiều sâu đặt chân khay thượng lưu bằng hoặc lớn hơn chiều sâu đặt chân khay hạ lưu mặt phẳng trượt tính toán là mặt phẳng đi qua đáy các chân khay, và cả mặt phẳng nằm ngang, đi qua đáy chân khay thượng lưu, nếu chiều sâu đặt chân khay hạ lưu lớn hơn chiều sâu đặt chân khay thượng lưu, mặt phẳng nằm ngang đi qua đáy chân khay thượng lưu tất cả các lực phải được tính ứng với mặt trượt nêu trên trừ áp lực bị động của đất từ phía hạ lưu, áp lực này phải được xác định thẹo toàn bộ chiều sâu đặt chân khay hạ lưu;

- Khi ở nền công trình có lớp đệm đá - mặt trượt tính toán là mặt tiếp xúc giữa công trình với lớp đệm và giữa, lớp đệm với đất; khi lớp đệm đá có chân khay phải xét các mặt nghiêng hoặc mặt gẫy đi qua đệm hoặc chân khay.

3.4.5. Khi tính toán ổn định công trình theo sơ đồ trượt phang (không quay) và khi mặt trượt nằm ngang các giá trị Rph và Ntt phải được xác định theo các công thức:

(6) (7)

Trong đó:

...

...

...

P - Tổng các thành phần thẳng đứng của các tải trọng tính toán (kể cả áp lực ngược);

tgj_I,C_I- Các đặc trưng của đất trên mặt trượt;

m₁ - Hệ số điều kiện làm việc, xét đến quan hệ giữa áp lực bị động của đất với chuyển vị ngang của công trình,lấy theo kết quả nghiên cứu thực nghiệm. Khi không có điều kiện thí nghiệm có thể lầy m 1 = l đối với công trình cảng, và m₁ = 0,70 đối với các loại công trình khác;

E_bh1, E_ctl lần lượt là giá trị tính toán các thành phần nằm ngang của áp lực bị động của đất từ phía mặt hạ lưu của công trình và của áp lực chủ động của đất từ phía thượng lưu, xác định theo quy phạm thiết kế tường chắn đất;

F - Hình chiều nằm ngang của diện tích đáy móng công trình, trong phạm vi phải xét tới lực dính đơn vị;

N_tt - Giá trị tỉnh toán các lực gây trượt

T_tl, T_hl - Tổng giá trị tính toán các thành phần nằm ngang của các lực chủ động tác dụng từ phía các mặt thượng lưu và hạ lưu của công trình, trừ áp lực chủ động của đất.

Chú thích:

1, Khi xác định Rph và Ntt trong trường hợp mặt trượt nghiêng phải chiếu tất cả các lực lên mặt nghiêng này và lên mặt phẳng thẳng góc với mật nghiêng đó.

...

...

...

3, Đối với công trình cảng, mặt thượng lưu là mặt công trình về phía đất nền; mặt hạ lưu – mặt công trình về phía khu nước trước bến; danh từ: thượng lưu và hạ lưu tương ứng với đất liền và khu nước trước bến.

4, Đối với công trình cảng cấp I và II, các giá trị tgMI và cl ở mặt tiếp xúc giữa bằng trình với lớp đệm đá và giữa lớp đệm đất nền, phải được xác định bằng thực nghiệm. Trong giai đoạn luận chứng kinh tế kĩ thuật, đối với công trình cảng cấp I và II và trong mọi trường hợp đối với công trình cấp III đến V các giá trị tgMI và cl được ở mặt tiếp xúc giữa công trình với lớp đệm đá và giữa lớp đệm với đất nền

5, Khi tính toán công trình cảng, chỉ phải xét đến lực chống lại từ phía hạ lưu tiếp xúc

6, Nếu giá trị m_l,E_bhl trong biểu thức (6) tính ra lớn hơn E_bhl có thể xem nó như lực chống từ phía hạ lưu E_bhl và xác định theo tiêu chuẩn các tải trọng và tác động lên công trình thuỷ công các tổ hợp của chúng.

3.4.6. Trường hợp nếu lực gây trượt tính toán N_tt có độ lệch tâm e_Ntt lớn hơn hoặc bằng 0,05 , phải tính toán ổn định của công trình theo sơ đồ trượt phắng có xét đến sự quay trong mặt bằng - mặt đáy móng (L và B - kích thước các cạnhỏ hơn đáy móng công trình hình chữ nhật). Các trị giá độ lệch tâm e_Ntt và lực chống trượt giới hạn khi trượt phẳng có quay R_phq phải được xác định theo phụ lục 2 của tiêu chuẩn này, cũng cho phép dùng phương pháp tính toán khác có cơ sở, thỏa mãn được các điều kiện cân bằng trong trạng thái giới hạn.

3.4.7. Khi không thỏa mãn các điều kiện quy định trong điều 3.4.3 của tiêu chuẩn này, đối với công trình trên nền đồng nhất, trong mọi trường hợp phải tính toán ổn định công trình theo sơ đồ trượt hỗn hợp. Khi đó lực chống trượt của nền phải lấy bằng tổng các lực chống trong phạm vi trượt phẳng và trượt có ép trồi (hình1)

Hình 1 Sơ đồ tính sức chịu tải của nền và sự ổn định của công trình khi trượt hỗn hợp

ab- Phần trượt phẳng; bf - Phần trượt có ép trồi; bedef – vùng ép trồi

...

...

...

Trong đó:

tgj_I và c_l - Được kí hiệu như trong điều 3.4.3. của tiêu chuẩn này: B₁ và B₂ lần lượt là giá trị chiều rộng tính toán của những phần đáy móng công trình mà tại đó xảy ra trượt ép trồi và trượt phẳng;

L_gh- ứng suất tiếp giới hạn tại phần trượt ép trồi, xác định theo phụ lục 3 của tiêu chuẩn này;

L - Chiều dài đáy móng chữ nhật của công trình (thẳng góc với lực gây trượt)

Giá trị B₁ Phải được xác định theo giá trị  trên các đồ thị trong hình 2. Khi lực pháp tuyến P lệch tâm về phía hạ lưu thì các giá trị B, B₁, B₂, trong công thức (8) phải lấy bằng B*, B*₁, B*₂, (trong đó: B* = B - 2.e_p, còn  là độ lệch tâm về phía hạ lưu của lực P, độ lệch tâm phía thượng lưu không xét đến trong tính toán.

Hình 2. Các đồ thị để xác định chiều rộng của phần đáy móng công trình B1, tại đó xây ra trượt có ép trồi đất nền.

a - đối với đất có hệ số trượt tgj_I > 0,45

...

...

...

σ_p - ứng suất pháp trung bình của đât tại đáy móng công trình tụi đó xẩy ra sự phá hoại nền chỉ do tải trọng thẳng đứng, xác định theo phụ lục 3 của tiêu chuẩn này;

σ_k = N_σ ^lim.B.γ.I.

Chú thích: Đối với các công trình trước cảng, được phép không tính ổn định theo sơ đồ trượt hỗn hợp.

3.4.8. Khi trượt hỗn hợp có quay trên mặt bằng, giá trị lực chống trượt giới hạn lấy bằng α_q, R_hh, trong đó: α_q - hệ số xác định theo hình 2 của phụ lục 2; R_hh như điều 3.4.7.

3.4.9. Tính toán ổn định công trình theo sơ đồ trượt sâu phải được thực hiện trong các trường hợp:

- Công trình trên nền đồng nhất và không đồng nhất chỉ chịu tải trọng thẳng đứng;

- Các công trình chịu tải trọng thang đứng và nằm ngang trên nền không đồng nhất và công trình cảng cả trên nền đồng nhất mà không thỏa mãn các yêu cầu trong điều 8.4.3. của tiêu chuẩn này.

Khi có tải trọng nghiêng, phải kiểm tra ổn định công trình theo sơ đồ trượt phẳng.

3.4.10. Phải tính toán ổn định công trình trên nền đồng nhất và không đồng nhất theo sơ đồ trượt sâu bằng các phương pháp thỏa mãn được mọi điều kiện cân bằng trong trạng thái giới hạn.

...

...

...

Chú thích:

1, Nếu mặt trượt đi qua mặt tiếp xúc của hai lớp đất, đá cần lấy các đặc trưng toán tgj_I và c_l và đặc trưng của lớp có giá trị lực chống trượt giới hạn nhỏ nhất.

2, Đối với công trình cảng, cho phép tính toán ổn định theo sơ đồ trượt sâu bằng các phương pháp khác so với những phương pháp đã nêu và được kiểm tra bằng kính nghiệm thiết kế xây dựng và sử dụng các loại công trình này trong nhiều năm. Khi đó cho phép xác định các giá trị của lực tổng quát vái các hệ số vượt tải và hệ số an toàn về đất bằng một.

3.4.11. Khi tính toán ổn định công trình trên nền là đất có sét có độ no nước G lớn hơn hoặc bằng 0,85 và hệ số mức độ cố kết C_v^o nhỏ hơn 4 (xem điều 3.4.3) phải xét tới độ cố kết của chúng bằng cách lấy các đặc trưng tgMI và cl của đất ứng với trạng thái chưa ổn định, hoặc bằng cách đưa áp lực lỗ rỗng vào trong các tính toán, với các đặc trưng của đất ứng với trạng thái ổn định.

3.5. Tính toán ổn định của công trình trên nền đá:

3.5.1. Khi tính toán ổn định của công trình trên nền đá và của các sườn dốc đá phải xét sơ đồ trượt theo các mặt phẳng hoặc mặt gẫy.

Đối với mặt trượt gẫy, có thể có hai sơ đồ: Sơ đồ trượt dọc (dọc các cạnh của mặt gẫy) và sơ đồ trượt ngang (ngang các cạnh). Khi đó phải xem xét các sơ đồ tĩnh và động có thể xảy ra về sự mất ổn định của công trình và sự phá hoại độ bền của nền.

3.5.2. Khi tính toán ổn định công trình và của các sờn dốc đá theo sơ đồ trượt dọc với mặt trượt phẳng hoặc gẫy cần xác định các giá trị N_tt và R theo các công thức:

N_tt=T

...

...

...

(10)

Trong đó:

N_tt và R được kí hiệu như trong công thức (2):

T – Lực gây trượt chủ động (thành phần theo hướng trượt của hợp lực của các tải trọng tính toán);

n - Số các phần mật trượt được xác định theo độ không đồng nhất của nền về các đặc tính độ bền và biến dạng;

p_i - Hợp lực của các ứng suất pháp sinh ra do tải trọng tính toán trên phần thứ i của mặt trượt đang xét;

tgφⁱ_I,II, cⁱ_I,II - Giá trị tính toán của các đặc trưng của đá trên phần thứ i của mặt trượt xác định theo các yêu cầu của điều 2.5.3. của tiêu chuẩn này;

ω_i - Diện tích phần thứ i của mặt trượt;

m₂ - Hệ số điều kiện làm việc, xác định theo các yêu cầu của điều 3.5.3 của tiêu chuẩn này;

...

...

...

3.5.3. Khi tính toán ổn định của công trình và sườn dốc đá theo sơ đồ trượt dọc trong trường hợp giá trị các đặc trưng tgφ_I và c_l và môđun biến dạng của khối đất đắp (của khối lực chủ động E_hl = E_chl và hệ số lấy bằng một, trong các trường hợp còn lại phải lấy E_hl = E_bhl và m₂ = m₁ (trong đó Ebhl và ml xác định theo các yêu cầu của điều 3.4.5 của tiêu chuẩn này).

3.5.4. Việc tính toán ổn định công trình và sườn dốc đá theo sơ đồ trượt ngang phải được tiến hành bằng cách chia lãng trụ trượt thành các thành phần tác dụng tương hỗ theo các phương pháp thỏa mãn các điều kiện cân bằng giới hạn của lăng trụ trượt.

Khi lăng trụ trượt là đá khối, ít nứt nẻ và không có sự phá huỷ lớn, đơn nhất (đứt, gẫy, vết nứt kiến tạo lớn, vùng vỡ vụnv.v...) phải tính toán ổn định của lăng trụ, xem nó như một vật rắn liền khối (liên tục), theo các phương pháp thỏa mãn các điều kiện cân bằng ở trạng thái giới hạn.

3.5.5. Khi tính toán ổn định công trình và sườn dốc đá theo sơ đồ trượt có quay trong mặt bằng phải xét tới sự giảm giá trị của lực chống trượt R có thể xảy ra so với các lực được xác định với giả thiết chuyển động tịnh tiến, khi đó, cho phép hiệu chỉnh giá trị R theo phụ lục 2 của tiêu chuẩn này.

3.5.6. Khi đánh giá sự ổn định của công trình cấp I và II trên nền đá có các điều kiện địa chất công trình phức tạp, thường phải nghiên cứu mô hình để bổ sung cho tính toán.

4. Tính toán thấm đối với nền

4.1. Phải tính toán thấm đối với nền các công trình thủy công để đảm bảo độ bền thấm (chung và cục bộ) của đát nền, và xác định áp lực ngợc của nước thấm và lưu lượng thấm.

4.2. Việc tính toán độ bền thấm chung của nền không phải là đá phải theo công thức:

...

...

...

Trong đó:

I^tb - Gradien cột nước trung bình trong vùng thấm tính toán;

I_k^tb - Gradien cột nước tới hạn trung bình tính toán, lấy theo bảng 2 của tiêu chuẩn này;

k_n - Hệ số độ tin cậy xác định theo bảng 5.

Đối với nền các công trình cấp I và II có chiều cao trên 10m, trong mọi giai đoạn thiết kế phải xác định giá trị I^tb bằng phương pháp tương tự thủy động điện hoặc bằng các cách giải chính xác của môn thủy động học. Trong các trường hợp còn lại, cho phép xác định giá trị Itb bằng các phương pháp tính toán gần đúng như phương pháp hệ số sức kháng, kéo dài đường viền, v. v...

4.3. Việc tính toán độ bền thấm cục bộ của nền không phải là đá phải được tiến hành trong những vùng dòng thấm thoát ra hạ lưu, ở ranh giới của đất không đồng nhất hoặc về phía thiết bị tiêu nước, theo công thức:

I ≤ I_k                                       (12)

Trong đó:

I - Gradien cột nước cục bộ ở vùng dòng thấm thoát ra, xác định bằng tính toán theo điều. 4.2 của tiêu chuẩn này;

...

...

...

4.4. Việc tính toán độ bền thấm cục bộ của nển đá phải theo công thức:

V ≤ V_k                                       (13)

Trong đó:

V - Vận tốc thấm trong các khe nứt của nền đá;

V_k - Vận tốc thấm tới hạn trong các khe nứt của nền đá, lấy theo bảng 4 của tiêu chuẩn này.

Giá trị V phải được xác định bằng thơng số của lưu lượng nước thấm theo hướng đã cho với tổng tiết diện thực của các khe nứt trong mặt phẳng vuông góc với hướng đó.

4.5. Lưu lượng nước thấm trong nền và áp lực thấm phải được xác định theo các phương pháp nêu trong điều 4.2 của tiêu chuẩn này.

5. Tính toán độ bền cục bộ của nền đá.

5.1. Việc tính toán độ bền cục bộ của nền đá các công trình thủy công phải được tiến hành để xác định sự cần thiết phải nghiên cứu các biện pháp ngăn ngừa khả năng phá huỷ các thiết bị chống thấm, các biện pháp làm tăng độ bền và ổn định của công trình và để xét đến tình trạng đạt tới giới hạn độ bền cục bộ khi tính toán trạng thái ứng suất - biến dạng của công trình và nền.

...

...

...

5.2. Khi tính toán độ bền cục bộ của nền đá cần xét các điều kiện sau đây:

 (14) (15)

Trong đó:

δ₁, δ₂, δ₃ - lần lượt là ứng suất chỉnh lớn nhất, trung bình và nhỏ nhất do các tải trọng tiêu chuẩn trong tổ hợp tính toán (dấu cộng ứng với ứng suất nén);

β - góc nhọn giữa mặt trượt và phương của ứng xuất chính δ_t;

tgφ_II và c_lI - các đặc trưng tính toán của đá, xác định theo điều 2.5.3 của tiêu chuẩn này.

Công thức (14) phải được thực hiện đối với mọi trường hợp nêu trong điều 5.1, còn công thức (15) cũng trong các trường hợp đó, nhưng chỉ với δ₃ nhỏ hơn 0. Nếu δ₃ lớn hơn hoặc bằng 0 thì điều kiện (15) chỉ phải được thực hiện khi đánh giá độ bền của nền. Việc đánh giá này được tiến hành khi tính toán trạng thái ứng suất – biến dạng của nền và khi nghiên cứu các biện pháp để nâng cao độ bền và ổn định của công trình.

5.3. Phải kiểm tra việc thực hiện công thức (15) đối với các hướng tính toán sau đây của mặt:

...

...

...

b) Các hướng trùng với mặt tiếp xúc của công trình với nền;

c) Các hướng không trùng cả với mặt tiếp xúc lẫn với các khe nứt.

Đối với các mặt nêu trong điểm a) và b), giá trị góc β phải lấy bằng góc nhọn thực tế hợp bởi các mặt này và phương của ứng suất chính δ_t. Khi đó, cần kiểm tra công thức (15) đối với tất cả các hệ thống khe nứt ở điểm đã cho của nền.

Khi kiểm tra độ bền của khối đá theo các mặt nêu trong điểm c, phải xác định giá trị góc β theo công thức:

(16)

Chú thích: Nếu khi kiểm tra độ bền cục bộ của nền đá theo các mặt trượt trùng với các khe nứt mà nước không thể xác định một cách chính xác thì cho phép xác định góc theo công thức (16).

5.4. Khi xác định các ứng suất δ₁, δ₂ va δ₃ trong các công thức (14) và (15) phải áp dụng phương pháp cơ học các môi trường liên tục. Khi đó phải xem nền với công trình như một hệ các vật thể biến dạng đường thẳng, mà ở mặt tiếp xúc giữa chúng thỏa mãn các điều kiện cân bằng và điều kiện đẳng biến dạng (tính liên tục).

Khi có luận chứng thích đáng, được phép sơ đồ hóa hệ công trình - nền để có thể giải được bài toán phẳng của lí thuyết đàn hồi đối với một hoặc một số tiết diện phẳng. Khi đó, mặt nền có thể xem như mặt phẳng, còn thân nền, xem như đồng nhất hoặc gồm một số vùng đồng nhắt, hoặc có những đặc trưng biến đổi liên tục. Trường hợp cần thiết, phải xét đến địa hình tự nhiên của mặt nền, đặc điểm làm việc của nền theo toàn khối, và cũng phải chi tiết hóa sự phân bổ các đặc trưng cơ học của nền.

...

...

...

Khi xác định trạng thái ứng suất của nền có thể dùng các phương pháp lí thuyết và các thực nghiệm có độ chính xác phù hợp với mức độ chi tiết hóa hình học và các tính chất cơ học của hệ công trình - nền.

6. Xác định úng suất tiếp xúc

6.1. ứng suất tiếp xúc tiếp (ứng suất pháp và ứng suất tiếp trên mặt tiếp xúc giữa công trình bê tông hoặc bêtông cốt thép với nền) cần được xác định để sử dụng chúng trong các tính toán độ bền của kết cấu công trình và cả trong các tính toán nền theo sức chịu tải và biến dạng.

6.2. Đối với các công trình trên nền đá, ứng suất tiếp xúc phải được xác định theo các công thức nén lệch tâm và trong các trường hợp cần thiết đối với các công trình cấp I và II theo các kết quả tính toán trạng thái ứng xuất của hệ "công trình – nền “ theo điều 5.4 của tiêu chuẩn này.

6.3. Đối với các công trình trên nền không phải là đá ứng suất tiếp xúc phải được xác định theo các yêu cầu của điều 6.7.1 và 6.7.2 của tiêu chuẩn này.

Chú thích: Đối với công trình cảng (trừ các kết cấu ván cừ) ứng suất tiếp xúc cần được xác định theo các công thức nén lệch tâm hoặc theo lí thuyết đàn hồi có xét đến các biến dạng dẻo.

6.4. Trong các kết cắu ván cừ, ứng suất tiếp xúc phải được xác định tuỳ thuộc vào sự biến dạng của hệ "tường - đất" có xét đến sự nén chặt đất trong phạm vi tầng chịu nén.

Khi tính toán độ bền của ván cừ, cho phép kể đến sự nén chặt của đất trong phạm vi tường chịu nén bằng cách sử dụng hệ số điều kiện làm việc lấy theo bảng 7.

6.5. Khi xác định các ứng xuất tiếp xúc cần xét các đặc điểm kết cấu của công trình trình tự thi công và loại nền.

...

...

...

6.6. Khi xác định các ứng xuất tiếp xúc đối với các công trình trên nền không phải là đá phải xét chỉ số độ uốn được l_l(2) của chúng. Chỉ số này được xác định:

Bảng 7

Loại đất nền

Hệ số rỗng của nền đất e

Hệ số điều kiện làm việc

Khi đóng hoặc hạ ván cừ bằng chấn động

Khi hạ ván cừ bằng xói nước

Cừ kim loại

Cừ bê tông cốt thép

...

...

...

e nhỏ hơn hoặc bằng 0,6

e lớn hơn 0,6

1,1

1,15

1,2

1,25

1,1

...

...

...

1,125

Đất có sét

e nhỏ hơn hoặc bằng 0,7

e lớn hơn 0,7

1,4

1,15

1,2

...

...

...

-

-

a) Khi tính toán công trình có độ dài lớn theo sơ đồ ứng với các điều kiện biến dạng phẳng:

- Theo hướng chiều dài của công trình:

(17)

- Theo hướng chiều rộng của công trình:

...

...

...

b) Khi tính toán công trình theo sơ đồ ứng với các điều kiện bài toán không gian:

(19)

Trong các công thức (17) đến (19):

µ và µ₁ lần lượt là hệ số nở hông của đất nền và của vật liệu xây dựng công trình;

E và E₁ - lần lượt là mô đun biến dạng của đất nền và mô đun đàn hồi của vật liệu xây dựng công trình.

b, L - lần lượt là nửa chiều rộng và nửa chiều dài bản đáy công trình;

J - mômen quán tính của mặt cắt tương ứng của công trình;

δ - chiều rộng của phần tử tính toán theo chiều dài đáy, móng công trình, bằng 1m;

...

...

...

6.7. Xác định ứng suất tiếp xúc đối với công trình trên nền đồng nhất không phải là đá.

6.7.1. Đối với các công trình cứng cấp I đến V, các ứng suất tiếp xúc pháp tính theo sơ đồ ứng với các điều kiện biến dạng phẳng cần được xác định tuỳ theo dạng đáy móng công trình và loại đất nền như sau:

a) Nếu nền là đất không dính, có độ chặt tương đối I_D nhỏ hơn hoặc bằng 0,5 và đáy móng công trình phẳng hoặc gần như - phẳng - theo các công thức nén lệch tâm và theo phương pháp "biểu đồ thực nghiệm" (xem trong phụ lục 4 của tiêu chuẩn này) khi có cơ sở chắc chắn, trong tính toán độ bền của công trình, cho phép sử dụng các biểu đồ được dựng lên chỉ bằng một trong các phương pháp nêu trên;

b) Nếu nền là đất dính hoặc đất không dính có độ chặt tương đối ID lớn hơn 0,5 khi đáy móng công trình phẳng hoặc đáy móng có dạng gẫy mà độ chặt tương đối của đất là bất kì - theo các công thức nén lệch tâm và theo phương pháp lí thuyết đàn hồi với sự hạn chế quy ước của chiều sâu lớp chịu nén đến 0,3B đối với đất cát và 0,7B đối với đất có sét cho phép chính xác hóa chiều dày của lớp chịu nén khi có các tài liệu thực nghiệm.

Chú thích: Đối với các công trình cấp III và V xây dựng trên đất không dính, và công trình cấp IV đến cấp V trên đất dính cho phép chi xác định các ứng suất tiếp xúc pháp theo các công thức nén lệch tâm.

6.7.2. Khi tính toán độ bền của công trình, phải lấy cả hai biểu đồ ứng suất tiếp xúc xác định theo các yêu cầu của điều 6.7.1. a hoặc điều 6.7.1.b. Khi đó, nếu các mômen uốn tính theo một trong những cặp biểu đồ nêu trên có các dấu khác nhau, thì khi tính độ bền của công trình, chúng được giảm đi 10% tổng giá trị tuyệt đối của chúng, còn nếu cùng dấu thì mômen uốn lớn hơn được giảm đi l0% hiệu của các đại lượng đo.

6.7.3. Các ứng suất tiếp xúc pháp tính theo sơ đồ ứng với các điều kiện của bài toán không gian, cần được xác định theo các yêu cầu của điều 6.7.1.b của tiêu chuẩn này.

6.7.4. Khi xác định các ứng suất tiếp xúc có xét tới độ uốn được (độ mảnh) của công trình, cho phép dùng phương pháp hệ số nền và phương pháp lí thuyết đàn hồi với sự hạn chế quy ước của độ sâu vùng chịu nén. Khi đó, tuỳ theo đặc điểm kết cấu công trình được xem như dầm hoặc khung trên nền đàn hồi. Độ cứng của dầm hoặc của các bộ phận của khung phải được xác định theo các, yêu cầu của tiêu chuẩn "thiết kế kết cấu bê tông và bê tông cốt thép các công trình thủy công có xét tới khả năng hình thành các vết nứt.

Chú thích:

...

...

...

2, Khi các bộ phận công trình có độ uốn được (độ mảnh) khác nhau, phải tính toán công trình theo phương của chiều rộng có xét tới sự thay đổi độ cứng.

6.7.5. Khi đáy móng công trình phẳng (hoặc gần như phẳng) phải lấy các ứng suất tiếp xúc sinh ra bởi các lực gây trượt tỉ lệ thuận với các ứng suất tiếp xúc pháp xác định bằng các phương pháp nén lệch tâm, phương pháp hệ số nền, hoặc "biểu đồ thực nghiệm".

Đối với các phương pháp hệ số nền và nén lệch tâm cho phép coi chúng như được phân hố đều, trong các trường hợp khi chúng gây nên trạng thái ứng suất bất lợi hơn của công trình.

Khi xác định ứng suất tiếp tiếp xúc, trong trường hợp cần thiết, phải xét ảnh hưởng của dạng đường viền gẫy khúc của đáy móng công trình đối với sự phân bố của chúng Khi tính độ bền của công trình thường không xét các ứng suất tiếp tiếp xúc sinh ra bởi các lực thẳng đứng.

6.8. Xác định ứng suất tiếp xúc đối với công trình trên nền không đồng nhất không phải là đá.

6.8.1. Cho phép xác định các ứng suất pháp tiếp xúc tác dụng lên đáy móng công trình trên nền không đồng nhất như đối với nền đồng nhất, nhưng phải xét tởi sự phân bố lại ứng suất này do tính chất không đồng nhất của nền gây ra.

Khi xác định các ứng suất tiếp xúc theo các công thức nén lệch tâm, phải xét tới tính không đồng nhất của nền theo các yêu cầu của điều 6.8.2 - 6.8.4 trong các trường hợp còn lại - theo các yêu cầu của điều 6.8.5.

6.8.2. Khi xác định các ứng suất pháp tiếp xúc có xét tới tính không đồng nhất của nền được tiến hành như sau:

a) Khi nền gồm các lớp có chiều dày thay đổi hoặc khi các lớp có thể nằm nghiêng, trong phạm vi chiều dày bằng 0,5B, phải đưa nền không đồng nhất về dạng nền đồng nhất quy ước, với chiều dày lớp chịu nén Hq thay đổi và với mô đun biến dạng Eqư không đổi trong toàn bộ nền. Khi đó, chiều dày của lớp nền đồng nhất quy ước Hqư tại mỗi mặt cắt thẳng đứng trong phạm vi chiều rộng đáy móng công trình được xác định từ điều kiện cân bằng các độ lún của nền không đồng nhất và của nền đồng nhất quy ước.

...

...

...

c) Khi nền có những lớp đất nằm ngang (hoặc gần như nằm ngang), có chiều dày không đổi, không phải xét tới tính không đồng nhất của nền.

6.8.3. ứng suất pháp tiếp xúc tại đáy móng công trình đặt trên nền đồng nhất quy ước, được xác định từ các điều kiện cho tổng các lực chủ động và phản lực tác dụng lên nó và tổng các mômen của các lực đó ứng với điểm bắt kì là bằng không. Khi đó giá trị các ứng suất pháp tiếp xúc Vx ở các điểm có toạ độ là x được xác định theo các công thức:

(20) (21)

Trong đó:

E_qư và H_qư như điều 6.8.2 của tiêu chuẩn này;

S_x - độ lún tại điểm x;

S₀ - độ lún tại mặt cắt đi qua gốc toạ độ (một trong các điểm ở rìa xa nhất của đáy móng công trình được lấy làm gốc tọa độ);

ω- góc nghiêng của công trình

...

...

...

6.8.5. Khi xác định ứng suất tiếp xúc theo các phương pháp "biểu đồ thực nghiệm” phương pháp hệ số nền và phương pháp li thuyết đàn hồi, việc xét tới tính không đồng nhất của nền được tiến hành như sau:

Khi nền không đồng nhất gồm các lớp thẳng đứng hoặc nghiêng phải xác định biểu đồ các ứng suất pháp tiếp xúc theo điều 6.8.3 và 6.8.4 và căn cứ vào đó tính biểu đồ tự cân bằng. Sau đó lấy biểu đồ tính bằng phương pháp tương ứng đối với đất đồng nhất để cộng với biểu đồ tự cân bằng (Biểu đồ tự cân bằng là biểu đồ đặc trưng cho sự phân bố lại các ứng suất trên những phần riêng biệt của đáy móng, sự phân bố lại này bị gây ra bởi tính không đồng nhất của đất. Tổng ứng suất của biểu đồ này có xét đến dấu bằng không);

Khi nền không đồng nhất gồm các lớp nằm ngang không xét tới tính không đồng nhất của nền.

7. Tính nền công trình và đất đắp theo biến dạng

7.1. Việc tính nền công trình và thân đập đất theo biến dạng cần được tiến hành để hạn chế chuyển vị của công trình (lún, chuyển vị ngang, nghiêng v. v...) trong giới hạn bảo đảm điểu kiện sử dụng bình thường của toàn bộ công trình, hoặc của các bộ phận riêng biệt (các kết cấu) của nó và đảm bảo tuổi thọ yêu cầu và cung để quy định độ nâng cao khi thi công của công trình.

Chú thích: Những kết quả tính toán theo biến dạng phải được sử dụng để đánh giá sự phù hợp giữa tính chất làm việc của công trình trong thực tê với dự kiến thiết kế.

7.2. Khi tính nền Và thân đập đất theo biến dạng thường phải lấy giá trị tính toán của các tải trọng và các đặc trưng của đất với các hệ số vượt tải n và hệ số an toàn về đất la bằng một, trừ trường hợp tính nền của các cột neo, khi này phải tính theo các tải trọng tính toán, có xét tới hệ số vượt tải và hệ số an toàn về đất tương ứng. Khi chọn các đặc trưng của đất để tính lún các công trình I và II, thông thường phải xét mối quan hệ phi tuyến giữa ứng suất và biến dạng của đất, tính nhớt của cốt đất có sét cũng như các biến đổi đặc tnưng đất nền có thể xảy ra trong quá trình thi công và sử dụng công trình.

7.3. Phải tiến hành tính nền không phải là đá và thân đặp đất (độ lún, chuyển vị ngang và nghiêng) theo các điều kiện:

S ≤S_gh

...

...

...

ω ≤ ω_gh

Trong đó:

S, U và ω - lần lượt là các giá trị của Độ lún, chuyển vị ngang của công trình và độ nghiêng cuối cùng được xác định bằng tính toán theo yêu cầu của các điều từ 7.9 đến 7. 12.1 của tiêu chuẩn này;

S_gh, U_gh và ω_gh – lần lượt là độ lún, Chuyển vị ngang và độ nghiêng giới hạn được quy định khi thiết kế.

Chú thích: Khi thiết kê các công trình cấp I và II, phải dự kiến hạn, chê' các góc quay của công trình quanh trục thẳng đứng.

7.4. Khi xác định các giá trị giới hạn δ_gh U_gh Và ω_gh cần xét tới: độ chênh lệch về lún cho phép giữa các đoạn của công trình và giữa những bộ phận riêng biệt của nó bao gồm cả lõi giữa và các lăng trụ bèn của đập và độ nghiêng cho phép của công trình; các giá trị độ lún và chuyển vị ngang không gây ra những vết nứt không cho phép đối với việc sử dụng bình thường các công trình, cũng như đảm bảo việc sử dụng bình thường các đường dây thông tin nối với công trình.

7.5. Đối với công trình có chiều dài lớn hơn ba lần chiều rộng, việc tính độ lún và chuyển vị ngang thường phải được thực hiện đối với các điều kiện biến dạng phẳng, trong các trường hợp còn lại đối với các điều kiện bài toán không gian. Đối với công trình có diện tích đáy móng lớn và chiều dày lớp đầt chịu nén nhỏ hơn hai lần trở lên so với chiều rộng đáy móng, cho phép tính chuyển vị của công trình đối với các điều kiện bài toán một chiều.

7.6. Khi tính chuyển vị của công trình đặt trên nền không phải là đá phải xác định các giá trị sau:

- Các chuyển vị cuối cùng (đã ổn định) ứng với sự nén chặt hoàn toàn của đất nền và thân đập đất;

...

...

...

7.7. Khi xác định độ lún bằng phương pháp cộng lún, chiều dày tính toán lớp chịu nén H_a của nền không phải là đá phải được xác định đối với mỗi mặt thẳng đứng tính toán từ điều kiện ứng suất do tải trọng ngoài ở ranh giới lớp chịu nén không vượt giá trị 0,5H_a γ_II (trong đó γ_II được lấy có xét tới lực đẩy nổi đối với phần dưới mực nước ngầm).

Khi trong phạm vi H_a có lớp đất không nén được thì chiều sâu lớp chịu nén được giới hạn tới đỉnh lớp đất đó.

Cũng cho phép xác định độ lún của công trình có xét tới sự biến đổi của mô đun biến dạng theo chiều sâu.

Để tính các chuyển vị ngang, phải lấy chiều dầy tính toán của lớp chịu nén (lớp bị chuyển vị) bằng 0,4 (B + l_n) (trong đó B- chiều rộng đáy móng công trình;

l_n - Chiều dài sân trước có néo vào công trình).

Chú thích: Khi xác định các chuyển vị ngang, đối với các công trình cảng, chiều dầy lớp chịu nén lấy bằng chiều dài của lăng trụ trồi.

7.8. Đối với các công trình cảng trọng lực có độ lệch tâm ép nhỏ hơn hoặc bằng 1/5B cho phép không tính theo biến dạng, nếu thỏa mãn điều kiện:

P_tb ≤ R_a                                       (23)

Trong đó:

...

...

...

R_a –áp suất lên đất nền được xác định theo công thức;

(24)

Trong đó:

m₁- hệ số điều kiện làm việc được chọn như sau; khi thi công “khô”, đối với cát bụi no nước m₁=0,8, đối với các loại đất khác m₁= 1; khi thi công trong “nước”, đối với cát bụi m₁= 0,7, đối với các loại đất khác m₁=0,9,

A₁, A₂, D – các hệ số không thứ nguyên phụ thuộc giá trị φ_II của nền lấy theo bảng 8.

A- chiều rộng đáy móng công trình;

h_đ - chiều dầy lớp đệm dưới mặt công trình về phía khu nước trước bến;

γ_II,γ_IV- lần lượt là trọng lượng thể tích của đất nền và của vật liệu làm đệm;

...

...

...

Các giá trị tính toán của góc ma sát trong của đất nền MII (độ)

Các hệ số

A₁

A₂

B

0

2

4

6

...

...

...

10

12

14

16

18

20

22

24

26

...

...

...

0

0,03

0,06

0,10

0,14

0,18

0,23

0,29

0,36

...

...

...

0,51

0,61

0,72

0,84

0,98

1

1,12

1,25

1,39

...

...

...

1,73

1,94

2,17

2,43

2,72

3,05

3,41

3,87

4,37

...

...

...

3,11

3,32

3,51

3,71

3,93

4,17

4,42

4,69

5,00

...

...

...

5,66

6,04

6,45

6,90

7,50

30

32

34

36

...

...

...

40

42

44

45

1,15

1,34

1,55

1,81

2,11

...

...

...

2,87

3,37

3,66

5,59

6,25

7,21

8,25

9,44

10,84

...

...

...

14,48

15,64

7,95

8,55

9,21

9,98

10,80

11,73

12,77

...

...

...

14,64

h_ra- Độ chôn sâu đáy móng công trlnh, kể từ cao trình đáy thiết kế;

c_II - Lực dính đơn vị của đất nền ở dưới đáy lớp đệm.

Chú thích:

1, Khi chiều dầy lớp đệm nhỏ hơn 0,3m, thay thế cho điều kiện (23) phải thoả mãn điều kiện:

P_max = 1,2 R_a

2, Trong tính toán các công trình cảng theo biến dạng không kể tới độ lún của đệm.

7.9. Tính độ lún của công trình trên nền không phải là đá và đập đất.

7.9.1. Việc tính độ lún của công trình trên nền không phải là đá phải được tiến hành đối với hai loại nền:

...

...

...

Loại thứ hai - là đất dính có C_v⁰ nhỏ hơn 4 và cả đất có tính từ biến.

Khi tính độ lún của đập đất, cần lấy những điều kiện tương tự đã nêu để tính độ lún của nền công trình.

7.9.2. Độ lún cuối cùng S của công trình trên nền đất đồng nhất và không đồng nhất loại thứ nhất (theo điều 7.9.1.) phải được xác định như sau:

a) Đối với bài toán không gian theo phương pháp cộng lớp trong phạm vi lớp chịu nén H_a

(25)

Trong đó:

E_tb và E_qd lần lượt là mô đun biến dạng trung bình và quy đổi của toàn bộ lớp chịu nén, xác định theo phụ lục 7 của tiêu chuẩn này;

n - Số lớp được phân ra trong tầng chịu nén của nền;

...

...

...

h_i - Chiều dày của lớp thứ i;

E_I - Mô đun biến dạng của lớp thứ i xác định theo phụ lục 7 của tiêu chuẩn này.

Độ lún của thân đập đất cũng phải được xác định theo phương pháp cộng lớp, khi đó giá trị 0,8  trong công thức (25) được lấy bằng 1;

b) Đối với biến dạng phẳng của nền đập đất - theo phương pháp cộng lớp; và đối với nền công trình bê tông và bê tông cốt thép - theo phương pháp cộng lớp hoặc theo công thức:

(26)

Trong đó:

µ - hệ số nở hông của đất nền;

k_c - hệ số lún không thứ nguyên do tải trọng po trên một mét dài gây ra; đối với công trình bê tông và bê tông cốt thép lắy theo bảng 9;

...

...

...

Giá trị H/B

0,25

0,5

0,75

1

1,5

2,5

3,5

5

...

...

...

0,72

1,35

1,85

2,29

2,98

3,96

4,75

5,3

H - chiều dầy thực của lớp chịu nén. Nếu H> H_a thì phải lấy H = H_a

...

...

...

khi x =B_tg/ 2 và x = l/2 (B + B_gt) trong đó B và B_gt lần lượt là chiều rộng của công trình và chiều 'rộng của gia tải;

E_qđ - như trong công thức (25)

c) Đối với trường hợp công trình bê tông hoặc bê tông cốt thép đứng riêng biệt khi áp suất phân bố đều trên nền công trình theo phương pháp cộng lớp hoặc theo công thức:

(27)

Trong đó:

mα - Hệ số lấy theo bảng 2 trong phụ lục 5 của tiêu chuẩn này.

B - Chiều rộng đáy móng công trình;

σ_tb - ứng suất pháp trung bình ở đáy móng công trình;

...

...

...

Chú thích: Cho phép lấy E_qđ - E_tb đối với công trình cấp IV đến cấp V với độ sâu chôn móng bất kì, và cả đối với công trình cấp I đến cấp III khi độ sâu chôn móng công trình nhỏ hơn 5m.

7.9.3. Độ lún cuối cùng S của công trình trên nền đất thuộc loại thứ hai (theo điều 7.9.1) phải được xác định theo công thức:

S = S₁ +S₂                                   (28)

Trong đó:

S₁ - Độ lún của công trình tại thời điểm kết thúc quá trình cố kết, xác định theo các yêu cầu của điều 7.9.2 của tiêu chuẩn này;

S₂ - Độ lún của công trình do biến dạng từ biến của đất nền gây ra cho phép lấy S₂ bằng 0,35S₁ đối với đất có chỉ số sệt 0 ≤ I_s ≤ 0,5, còn khi giá trị I_s lớn hơn 0,5, giá trị S₂ cần được xác định theo kết quả nghiên cứu tính từ biến của đất.

7.9.4. Độ lún của công trình ở thời điểm t khi quá trình cố kết của đất chưa kết thúc phải được xác định theo bài toán cố kết một hướng hoặc bài toán phẳng có xét đến, sự phân đợt thi công công trình, độ no nước của đất nền, sự biến đổi hệ số thấm và độ chặt trong quá trình cố kết.

Trong tính toán sơ bộ, cho phép xác định độ lún theo thời gian S_t của công trình bê tông và bê tông cốt thép theo công thức:

S_t = S₁ (1=e -ρ^t) (29)

...

...

...

Trong đó:

S₁- Độ lún của công trình, xác định theo điều 7.9.2 của tiêu chuẩn này.

ρ - Hệ số có thứ nguyên l/t, lấy theo biểu đồ hình 3;

t - Thời gian tính bằng năm;

e - Cơ số lôga tự nhiên.

7.9.5. Đối với công trình bê tông và bê tông cốt thép có đáy móng chữ nhật đặt trên nền đồng nhất và có các lớp nằm ngang, không kể lực thấm, độ nghiêng của công trình được xác định như sau:

a) Khi tải trọng thẳng đứng đặt lệch tâm:

- Theo phương của cạnh lớn hơn của đáy móng công trình - theo công thức:

...

...

...

- Theo phương của cạnh nhỏ hơn của đáy móng công trình - theo công thức:

(31)

Trong đó:

ω_l và ω_B - Các góc nghiêng của công trình theo cạnh lớn hơn và cạnh hơn nhỏ hơn của đáy móng;

k_l và k₂ - các hệ số không thứ nguyên, xác định theo các biểu đồ ở hình 4;

M_l và M_B - Lấn lượt là mômen tác dụng trong mặt thẳng đứng, song song với cạnh lớn hơn và cạnh nhỏ hơn của móng hình chữ nhật;

L và B- Lần lượt là chiều dài và chiều rộng của đáy móng công trình;

µ và E_tb - Như trong điều 7.9.2. của tiêu chuẩn này;

...

...

...

Hình 4- Các biển đồ để xác định các hệ số k₁ và k₂

b) Khi có tác động của gia tải đối với trường hợp biến dạng phẳng - theo công thức:

...

...

...

Trong đó:

ω_gt - góc nghiêng của công trình do gia tải gây ra;

k₃ - hệ số, xác định theo các biểu đồ trong hình 5;

q – cường độ gia tải;

µ và E_tb như trong điều 7.9.2. của tiêu chuẩn này.

Khi xác định giá trị của gia tải (ở mỗi bên công trình) phải xét tới trình tự thì công và gia tải. Nếu gia tải được thực hiện sau khi thi công công trình đặt trên xét toàn bộ gia tải đó, với bất kì loại đất nền nào.

Khi công trình đặt trên nền đất không dính và gia tải được thực hiện trước khi xây dựng công trình thì không cần xét tới gia tải đó còn khi công trình đặt trên nền đất dính được xét 50% trọng lượng toàn bộ gia tải.

7.10. Tính các chuyển vị ngang của công trình bê tông và bê tông cốt thép trên không phải là đá.

7.10.1. Phải tính các chuyển vị ngang của công trình trên nền không phải là đá đối với hai loại nền đất sau đây:

...

...

...

Loại thứ nhất đối với nền là đât không dính, và cả đất dính có C_v⁰ không nhỏ hơn 4;

Loại thứ hai đối với nên là đất dính có C_v⁰ nhỏ hơn 4, và cả đất có tính từ biến, nếu ứng suất tiếp i trong nền ở đáy móng công trình lớn hơn ứng suất tiếp ở ngưỡng sinh ra từ biến i_lim

(33)

Trong đó:

δ - ứng suất pháp ở đáy móng công trình;

φ_II - Góc ma sát trong của đất với độ ẩm tương ứng;

c_II^kt Lực dính kiến trúc

7.10.2. Phải tính các chuyển vị ngang UI của công trình trên nền đất loại thứ nhất (theo điều 7.10.1.) theo công thức:

...

...

...

(34)

- Đối với nền không đồng nhất phân lớp theo hướng nằm ngang:

(35)

- Đối với nền không đồng nhất phân lớp theo hướng thẳng đứng

(36)  

Trong các công thức (34) đến (36):

...

...

...

f₁= hàm số f xác định với

Trong đó:

h_i – chiều dầy lớp thứ i;

Q – lực ngang

E_c – môđun biến dạng, xác định theo phụ lục 7 của tiêu chuẩn này.

B.µ - được kí hiệu giống như điều 7.9.2 của tiêu chuẩn này.

E_cI và E_eII – mô đun biến dạng của đất tại các đoạn I và II trong hình 6;

δ- chiều dài đoạn tính toán;

...

...

...

H_c – chiều dày tính toán của lớp lớp bị chuyển vị lấy theo điều 7.7 của tiêu chuẩn này;

7.10.3. Đối với nền đất loại thứ hai (theo điều 7.10.2) chuyển vị ngang chung của công trình xác định theo công thức;

U = U₁ + U₂                               (37)

Trong đó:

U₁- chuyển vị của công trình, xác định theo điều 7.10.2 của tiêu chuẩn này;

U₂- chuyển vị của công trình do biến dạng từ biến của đất nền cho phép lấy bằng 0,35 U₁ đối với đất có chỉ số sệt (Is) lớn hơn hoặc bằngg 0 và nhỏ hơn hoặc bằng 0,5; khi Is lớn hơn 0,5 – xác định theo kết qủa nghiên cứu.

7.10.4. Phải tính chuyển vị ngang giới hạn theo công thức:

(38)

...

...

...

Q_gh- lực gây trượt giới hạn

Hình 6: Các sơ đồ để xác định chuyển vị ngang của công trình

                                            a) Khi nền đồng nhất

                                            b) Khi nền phân lớp theo hướng ngang

                                            c) Khi nền phân lớp theo hướng thẳng đứng

Q – lực ngang; H_c – chiều dày tính toán của lớp đất bị chuyển vị; E_c, E_ci, E_cII – môđun biến dạng của đất thuộc các lớp bị chuyển vị.

µ, δ, B – như trong điều 7.10.2 của tiêu chuẩn này;

H_gh – chiều dày của lớp chuyển vị ở thời điểm công trình đạt trạng thái giới hạn; chiều dày này lấy bằng:

...

...

...

H_a – chiều dày tính toán của lớp chịu nén;

E_II – môđun biến dạng của đất nền tại độ sâu H_a

m_u – hệ số thứ nguyên, xác định theo kết qủa thí nghiệm đất bằng phương pháp trượt bàn nén, theo công thức:

(39)

Trong đó:

α₂- góc nghiêng của đường cong ứng suất tiếp tương ứng với chuyển vị đàn hồi – dẻo U_ddhn của bàn nén lấy theo hình 7;

α₁- góc nghiêng của đường cong ứng suất tiếp tương ứng với chuyển vị đàn hồi U_dhbn của bàn nén.

Chú thích: Trong tính toán sơ bộ cho phép lấy giá trị mu như sau: đối với cát chặt vừa và chặt m_u = 0,7 đến 0,8. Đối với đất có sét trạng thái nửa cứng và dẻo cứng mu= 0,6 đến 0,7.

...

...

...

Hình 7 : Biểu đồ tính toán chuyển vị ngang giới hạn của công trình

t_gh và t_đh ứng suất tiếp dưới đáy bàn nén, ứng suất với các biến dạng giới hạn và biến dạng đàn hồi.

7.11. Tính chuyển vị của công trình bê tông và bê tông cốt thép trên nền đá.

7.11.1. Việc tính chuyển vị của công trình trên nền đá thường chỉ phải tiến hành đối với công trình cấp I.

7.11.2. Khi chọn sơ đồ tính toán nền phải xét tới cấu trúc địa chất của nó, địa hình của khu vực, các đặc trưng của nền đá và đặc điểm kết cấu của công trình.

Tuỳ theo giá trị tỉ số giữa chiều rộng tuyến có áp của công trình B_H với cột nước trên công trình H khi tính chuyển vị của công trình phải xem xét hoặc là bài toán không gian (khi  nhỏ hơn 5), hoặc là bài toán phẳng (khi  lớn hơn, hoặc  bằng 5). Khi đó, để tính chuyển vị của công trình có thể dùng các phương pháp lí thuyết đàn hồi tuyến tính và phi tuyến. Trong tính toán, chiều dày quy ước lớp chịu nén của nền được lấy bằng chiều rộng đáy móng công trình B.

Trong giai đoạn luận chứng kinh tế kĩ thuật cho phép xem nền đá là loại môi trường biến dạng tuyến tính.

7.11.3. Khi xác định giá trị chuyển vị của công trình phải xét tới áp lực đất (bùn cát hoặc đất đắp) ở lòng hồ chứa nước, lực thấm thể tích trong nền và tải trọng do công trình truyền lên nền. Khi tính toán, diện tích đặt tải trọng trong phạm vi lòng hồ chứa nước được xem như có dạng hình chữ nhật, một cạnh bằng B_H, cạnh kia bằng 5B_H. Cho phép thay các lực thấm thể tích trong nền bằng các lực bề mặt của áp lực nước trên lòng hồ, khi đó, phải nhân giá trị chuyển vị nhận được với hệ số bằng 0,4 khi B_H nhỏ hơn hoặc bằng 2,5 H, bằng khi 0,6 BH lớn hơn hoặc bằng 5H; và bằng 0,5 khi BH lớn hơn2,5 H và nhỏ hơn 5H. Khi tính chuyển vị các sườn dốc trong các hèm vực hẹp (khi BH /H nhỏ hơn 2,5) phải xét tới áp lực nước và đất lên thành bờ hẻm vực cũng như trọng lượng của khối bờ trong phạm vi thể tích giữa mực nước ngầm ở trạng thái tự nhiên và mực nước ngầm sau khi chứa nước vào hồ tới cao trình thiết kế.

7.12. Tính nền của kết cấu ván cừ

...

...

...

(40) (41)

Trong đó:

X₁ và X₂ – Lần lượt là các thành phần nằm ngang của các hợp lực tác dụng trên 1m dài tường ở phía trên và phía dưới mặt đáy thiết kế;

M₁ và M₂ – Lần lượt là mômen uốn tại cao trình đáy thiết kế do tải trọng tác dụng lên 1m chiều dài tường ở phía trên và phía dưới mặt đáy thiết kế;

K’ – Hệ số, đặc trưng cho sự biến đổi hệ số nền theo chiều sâu, lấy theo bảng 10.

t_vc - Độ chôn sâu trong đất của ván cừ, dưới mặt đáy thiết kế.

...

...

...

1. bề mặt khu đất; 2. ván cừ, 3. mặt đáy thiết kế

Chú thích: Khi nền là đất có sét có tính nên nhỏ và lớn phải tiến hành tính biến dạng theo thời gian.

Bảng 10

Loại đất nền

Giá trị của hệ số K’ (T/m⁴)

Đất sét và đất pha dẻo - chảy

Đất sét và đất pha dẻo – mềm, cát pha dẻo và cát bụi

Đất sét và sét pha dẻo cứng, cát pha dẻo, cát hạt nhỏ và vừa

Đất sét và sét pha cứng, cát pha cứng, cát hạt to

...

...

...

từ 100 đến 200

từ 200 đến 400

từ 400 đến 600

từ 600 đến 1.000

trên 1.000 đến 2.000

Chú thích: Đối với cát chặt, giá trị K’ được tăng lên 30%.

7.12.2. Cho phép không tính đến trạng thái của nền tường ván cừ nếu giá trị chuyển vị ngang của các chân néo được giới hạn trước.

7.12.3. Cần xác định chuyển vị ngang của các chân néo do tác động của tải trọng tính toán của hệ số vượt tải và hệ số an toàn về đất tương ứng.

Đối với các công trình cảng phải tính chuyển vị ngang Ut của các tấm néo thẳng đứng khi tỉ số giữa độ chôn sâu với chiều cao của chúng lớn hơn 2 theo công thức:

...

...

...

(42)

Trong đó:

R_nt – Thành phần nằm ngang tính toán của lực néo tác dụng lên tấm;

E_cn – Thành phần nằm ngang tính toán của tổng áp lực chủ động của đất lên tấm neo;

h_t và b_t – Lần lượt là chiều cao và chiều rộng của tấm néo;

k- Hệ số nền của đất đắp

Chú thích: Hệ số nền của đất đắp phải được xác định theo tương tự.

Khi đất cát có độ chặt vừa và h1 bằng hoặc lớn hơn 1/3 t₁ hệ số nền của đất đắp lấy bằng điều