4. Nguyên lý của phương pháp đánh giá

Phương pháp đánh giá và giải thích tính toán cân bằng nhiệt của cơ thể từ:

a) Các thông số của môi trường nhiệt:

- Nhiệt độ không khí, t_a;

- Nhiệt độ bức xạ trung bình, t_r;

- Áp suất hơi riêng phần, p_a;

- Vận tốc không khí, v_a;

(Các thông số này được tính hoặc đo theo ISO 7726)

b) Các đặc tính trung bình của các đối tượng tiếp xúc với tình huống lao động này:

...

...

...

- Các đặc tính nhiệt của quần áo được tính toán dựa trên ISO 9920.

Điều 5 mô tả các nguyên lý tính toán sự trao đổi nhiệt khác nhau xuất hiện trong phương trình cân bằng nhiệt, cũng như lượng mồ hôi mất đi cần thiết để đạt được cân bằng nhiệt của cơ thể. Các biểu thức toán học của các tính toán này được trình bày trong Phụ lục A.

Điều 6 mô tả phương pháp giải thích để xác định lượng mồ hôi dự đoán, nhiệt độ trực tràng dự đoán, thời gian tiếp xúc tối đa cho phép và chế độ làm việc - nghỉ ngơi để đạt được lượng mồ hôi dự đoán. Sự xác định này dựa trên hai chuẩn cứ: sự tăng nhiệt độ lõi tối đa và mất nước tối đa của cơ thể. Các giá trị tối đa của tiêu chuẩn này được trình bày tại Phụ lục B.

Độ chính xác khi đánh giá lượng mồ hôi dự đoán và thời gian tiếp xúc là các đại lượng của mô hình tính toán (nghĩa là các biểu thức được đề xuất trong Phụ lục A) và các giá trị cực đại đã được chấp nhận. Nó cũng là một hàm số về độ chính xác của phép tính và phép đo các thông số vật lý đánh giá mức chuyển hóa và độ cách nhiệt của quần áo.

5. Các bước tính toán chính

5.1. Phương trình cân bằng nhiệt tổng quát

5.1.1. Tổng quát

Phương trình cân bằng nhiệt tổng quát của cơ thể có thể được viết dưới dạng:

M - W = C_res + E_res + K + C + R + E + S                                      (1)

...

...

...

Các số hạng khác nhau của phương trình này (1) sẽ lần được xem xét trong các phương pháp tính toán (các biểu thức chi tiết được trình bày trong Phụ lục A).

5.1.2. Mức chuyển hóa, M

Phép tính hoặc đo mức chuyển hóa được mô tả trong tiêu chuẩn TCVN 7212 (ISO 8996).

Các chỉ số để đánh giá mức chuyển hóa được trình bày tại Phụ lục C.

5.1.3. Năng lượng sinh công, W

Trong hầu hết các tình huống công nghiệp, năng lượng sinh công nhỏ và có thể bỏ qua.

5.1.4. Dòng nhiệt do đối lưu qua đường hô hấp, C_res

Dòng nhiệt đối lưu qua đường hô hấp có thể được xác định qua công thức sau:

C_res = 0,072 c_p x V x                                               (2)

...

...

...

Dòng nhiệt do bay hơi qua đường hô hấp có thể được xác định qua công thức sau:

E_res = 0,072 c_e x V x                                         (3)

5.1.6. Dòng nhiệt do dẫn truyền: K

Vì tiêu chuẩn này đề cập tới nguy cơ khử nước toàn bộ cơ thể và tăng thân nhiệt cao, dòng nhiệt do dẫn truyền qua bề mặt cơ thể khi tiếp xúc với các vật thể rắn có thể so sánh với nhiệt mất do dẫn truyền và bức xạ, xảy ra nếu các bề mặt này không tiếp xúc với bất kỳ vật thể rắn nào. Do vậy, dòng nhiệt do dẫn truyền không được xem xét trực tiếp.

ISO 13732-1 đặc biệt đề cập tới các nguy cơ gây đau và bỏng cho phần cơ thể tiếp xúc với các bề mặt nóng.

5.1.7. Dòng nhiệt do đối lưu ở bề mặt da, C

Dòng nhiệt do đối lưu ở bề mặt da có thể được biểu thị qua công thức

C = h_cdyn x f_cl x (t_sk - t_a)                                        (4)

Trong đó hệ số truyền nhiệt đối lưu động giữa quần áo và không khí bên ngoài, h_cdyn, có tính đến đặc tính quần áo, chuyển động của đối tượng và không khí.

...

...

...

5.1.8. Dòng nhiệt do bức xạ ở bề mặt da, R

Dòng nhiệt do bức xạ ở bề mặt da có thể được biểu thị qua công thức

R = h_r x f_cl x (t_sk - t_r)                                            (5)

Trong đó hệ số truyền nhiệt do bức xạ giữa quần áo và không khí bên ngoài, h_r, có tính đến đặc tính của quần áo, chuyển động của đối tượng và không khí.

5.1.9. Dòng nhiệt do bay hơi trên bề mặt da, E

Dòng nhiệt tối đa do bay hơi trên bề mặt da, E_max, có thể đạt được theo giả thuyết trong trường hợp da hoàn toàn ướt. Trong những điều kiện này:

                                                        (6)

Trong đó tổng trở bay hơi của lớp không khí giới hạn và quần áo, R_tdyn, có tính đến đặc tính quần áo, chuyển động của đối tượng và không khí.

Trong trường hợp da ướt từng phần, dòng nhiệt bay hơi, E, tính bằng W/m², được biểu thị bằng công thức

...

...

...

5.1.10. Sự tích nhiệt để làm tăng nhiệt độ lõi tham gia vào mức chuyển hóa, dS_eq

Ngay cả trong môi trường trung tính, nhiệt độ lõi tăng đến một giá trị trạng thái ổn định t_cr,eq là một hàm số phụ thuộc mức chuyển hóa liên quan tới khả năng hiếu khí tối đa của mỗi cá thể.

Nhiệt độ lõi đạt tới nhiệt độ trạng thái ổn định này theo hàm số mũ với thời gian. Sự tích nhiệt tham gia vào sự tăng nhiệt này, dS_eq, không góp phần vào giai đoạn bắt đầu ra mồ hôi và vì vậy phải được trừ đi trong phương trình cân bằng nhiệt.

5.1.11. Sự tích nhiệt, S

Sự tích nhiệt của cơ thể là tổng đại số của các dòng nhiệt đã chỉ ra ở các phần trên.

5.2. Tính toán dòng nhiệt bay hơi đáp ứng, độ ướt da đáp ứng và mức mồ hôi đáp ứng

Xem xét giả thiết liên quan đến dòng nhiệt do dẫn truyền, phương trình cân bằng nhiệt tổng quát (1) có thể được viết như sau:

E + S= M - W - C_res - E_res - C - R                                     (8)

Dòng nhiệt bay hơi đáp ứng, E_req, là dòng nhiệt bay hơi yêu cầu để duy trì cân bằng nhiệt của cơ thể và vì vậy khi sự tích nhiệt bằng không (zero) thì:

...

...

...

Độ ướt da đáp ứng, W_req, là tỉ lệ giữa dòng nhiệt bay hơi đáp ứng và dòng nhiệt bay hơi tối đa tại bề mặt da:

                                                                 (10)

Tính toán mức mồ hôi yêu cầu được tiến hành trên cơ sở dòng nhiệt bay hơi đáp ứng, nhưng cũng nên xem xét đến tỉ lệ mồ hôi nhỏ giọt bởi vì độ ẩm da ở các khu vực khác nhau rất lớn. Mức mồ hôi đáp ứng được tính bằng công thức:

                                                                (11)

CHÚ THÍCH: Mức mồ hôi tính bằng W/m² biểu thị sự tương đương về nhiệt của lượng mồ hôi biểu thị bằng gam mồ hôi/m² bề mặt da và trên giờ. 1 W/m² tương ứng với dòng nhiệt 1,47 g/(m².h) hoặc 2,67 g/h đối với đối tượng chuẩn (có diện tích bề mặt cơ thể là 1,8 m²).

6. Giải thích mức mồ hôi đáp ứng

6.1. Cơ sở của phương pháp giải thích

Giải thích các giá trị được tính bởi phương pháp giải tích đã khuyến nghị dựa trên hai tiêu chí stress:

- độ ướt da tối đa, w_max

...

...

...

Và hai tiêu chí căng thẳng

- nhiệt độ trực tràng tối đa, t_re,max

- lượng mất nước tối đa, D_max

Mức mồ hôi đáp ứng, S_req, không thể vượt quá mức mồ hôi tối đa, Sw_max, có thể đạt được bởi đối tượng. Độ ướt da đáp ứng, w_req, không thể vượt quá độ ướt da tối đa, w_max, có thể đạt được bởi đối tượng. Hai giá trị tối đa này là đại lượng phụ thuộc vào sự thích nghi của đối tượng.

Trong trường hợp không cân bằng nhiệt, nhiệt độ trực tràng tăng phải được giới hạn ở một giá trị tối đa, t_{re, max}, và như vậy khả năng ảnh hưởng do bất kỳ bệnh lý nào đều được hạn chế tuyệt đối.

Cuối cùng, bất kể cân bằng nhiệt thế nào, mất nước phải được hạn chế tới một giá trị D_max, có thể so sánh với sự duy trì cân bằng điện giải của cơ thể.

Phụ lục B bao gồm các giá trị tham khảo cho tiêu chí của stress (w_max và Sw_max) và tiêu chí của căng thẳng (t_{re, max} và D_max). Các giá trị khác nhau được đưa ra cho đối tượng thích nghi và không thích nghi, và theo mức độ bảo vệ mong muốn [mức trung bình hoặc mức (cảnh báo) 95 %].

6.2. Phân tích tình huống lao động

Các trao đổi nhiệt được tính ở thời điểm, t_i, từ các điều kiện cơ thể tại lần tính trước và là một hàm số của điều kiện chuyển hóa và khí hậu phổ biến trong suốt khoảng số gia thời gian.

...

...

...

- sau đó dòng nhiệt bay hơi dự đoán (E_req), độ ướt da dự đoán (w_req) và mức mồ hôi dự đoán (Sw_p) được tính, có tính đến các giới hạn của cơ thể (w_max và Sw_max) cũng như đáp ứng của tuyến mồ hôi theo biểu thức hàm số mũ (tự nhiên).

- mức tích nhiệt tính toán được qua sự khác nhau giữa dòng nhiệt bay hơi đáp ứng và dòng nhiệt bay hơi dự đoán. Nhiệt này góp phần làm tăng hoặc giảm nhiệt độ da và nhiệt độ cơ thể. Và sau đó cả hai thông số này và nhiệt độ trực tràng đều được tính.

- từ các giá trị này, các trao đổi nhiệt trong khoảng thời gian tăng tiếp theo sẽ được tính.

Sự gia tăng của Sw_p và t_re được tính lặp đi lặp lại theo cách này.

Quy trình này tạo khả năng tính tới không chỉ các điều kiện lao động không đổi, mà còn tới bất kỳ điều kiện nào với các thông số môi trường hoặc các đặc tính gánh nặng công việc thay đổi theo thời gian.

6.3. Xác định thời gian tiếp xúc tối đa cho phép (D_lim)

Thời gian tiếp xúc tối đa cho phép D_lim đạt được khi nhiệt độ trực tràng hoặc mất nước tích lũy đạt tới các giá trị tối đa tương ứng.

Trong các tình huống lao động khi:

- hoặc dòng nhiệt bay hơi tối đa tại bề mặt da, E_max, là âm, dẫn đến ngưng tụ hơi nước trên da,

...

...

...

Cần tiến hành các biện pháp phòng ngừa đặc biệt, và cần có biện pháp giám sát sinh lý trực tiếp đối với từng người lao động. Điều kiện để tiến hành việc khảo sát và các kỹ thuật đo cần áp dụng theo tiêu chuẩn TCVN 7439 (ISO 9886).

6.4. Tổ chức lao động trong môi trường nóng

Tiêu chuẩn này cho phép tiến hành so sánh những cách thức khác nhau trong việc tổ chức lao động và lập thời gian biểu nghỉ ngơi nếu cần.

Một chương trình máy tính viết bằng ngôn ngữ Quick Basic được trình bày tại Phụ lục E. Chương trình này cho phép tính toán và giải thích bất kỳ sự kết hợp các trình tự khi mức chuyển hóa, các đặc tính nhiệt quần áo và các thông số khí hậu đã biết.

Phụ lục F cung cấp một số dữ liệu (dữ liệu đầu vào và kết quả) sử dụng để đảm bảo tính đúng đắn của các chương trình máy tính khác được phát triển dựa trên mô hình tính toán trình bày tại Phụ lục A.

Phụ lục A

(quy định)

Dữ liệu cần thiết để tính cân bằng nhiệt

...

...

...

Các giá trị và công thức đưa ra trong Phụ lục này phù hợp với kiến thức hiện tại. Một số cần được sửa đổi cho phù hợp với các kiến thức cập nhật hơn.

Các thuật toán được miêu tả trong Phụ lục này đã được xác nhận trên một cơ sở dữ liệu gồm 747 thí nghiệm tiến hành trong phòng thí nghiệm và 366 thí nghiệm tiến hành ngoài hiện trường, của 8 tổ chức nghiên cứu. Bảng 1 trình bày các phạm vi điều kiện mà mô hình Căng thẳng Nhiệt Dự đoán (PHS) có thể được công nhận. Khi một hoặc nhiều thông số vượt ra ngoài các phạm vi này, khuyến cáo nên sử dụng mô hình hiện thời với sự thận trọng và lưu tâm đặc biệt tới những người tiếp xúc.

Bảng A.1 - Phạm vi giá trị mô hình PHS

Thông số

Cực tiểu

Cực đại

t_a

^oC

15

...

...

...

p_a

kPa

0

4,5

t_r - t_a

^oC

0

60

v_a

...

...

...

0

3

M

W

100

450

l_cl

clo

0,1

...

...

...

A.2 Xác định dòng nhiệt do đối lưu qua đường hô hấp, C_res

Dòng nhiệt do đối lưu qua đường hô hấp có thể được tính qua phương trình thực nghiệm sau:

C_res = 0,00152 M (28,56 + 0,885 t_a + 0,641 p_a)                  (A.1)

A.3 Xác định dòng nhiệt do bay hơi qua đường hô hấp, E_res

Dòng nhiệt do bay hơi qua đường hô hấp có thể được tính qua phương trình thực nghiệm sau:

E_res = 0,00127 M (59,34 + 0,53 t_a - 11,63 p_a)                     (A.2)

A.4 Xác định nhiệt độ da trung bình ở trạng thái ổn định

Trong điều kiện khí hậu mà tiêu chuẩn này có thể áp dụng, nhiệt độ da trung bình ở trạng thái ổn định có thể được tính như một hàm số của các thông số về tình huống lao động, sử dụng phương trình thực nghiệm sau:

Các đối tượng không mặc quần áo (l_cl ≤ 0,2)

...

...

...

t_{sk,eq nu} = 7,19

+ 0,064 t_a

t_{sk,eq cl} = 12,17

+ 0,020 t_a

+ 0,061 t_r

+ 0,044 t_r

...

...

...

- 0,253 v_a

+ 0,198 p_a

+ 0,194 p_a

+ 0,000 M

...

...

...

+ 0,616 t_re

+ 0,512 74 t_re

Đối với các giá trị I_cl giữa 0,2 và 0,6 nhiệt độ da ở trạng thái ổn định được ngoại suy giữa hai nhóm giá trị đó sử dụng biểu thức:

t_sk,eq = t_{sk,eq nu} + 2,5 x (t_{sk,eq cl} - t_{sk,eq nu}) x (l_cl - 0,2)                             (A.3)

A.5 Xác định giá trị tức thời của nhiệt độ da

Nhiệt độ da t_sk,i tại thời điểm t_i có thể được tính

- từ nhiệt độ da t_sk,i-1 tại thời điểm t_i-1 trước đó một khoảng số gia thời gian, và

...

...

...

Khi hằng số thời gian phản ứng của nhiệt độ đa bằng 3 min, thì phương trình sau được sử dụng:

t_sk,i = 0,716 5 t_sk,i-1 + 0,283 5 t_sk,eq                                                 (A.4)

A.6 Xác định sự tích nhiệt tham gia vào mức chuyển hóa, S_eq

Trong môi trường trung tính, nhiệt độ lõi tăng theo thời gian vận động là một hàm số phụ thuộc mức chuyển hóa liên quan đến khả năng hiếu khí tối đa của một cá thể.

Đối với một đối tượng trung bình, có thể cho rằng nhiệt độ lõi cân bằng tăng như một hàm số của mức chuyển hóa, theo phương trình sau:

t_cr,eq = 0,003 6 (M - 55) + 36,8                                                     (A.5)

Nhiệt độ lõi đạt tới nhiệt độ lõi cân bằng theo phương trình bậc nhất với hằng số thời gian tương ứng là 10 min:

                                   (A.6)

Phương trình này có thể diễn giải như sau

...

...

...

Trong đó

Sự tích nhiệt tham gia vào sự tăng này được tính như sau:

dS_eq = c_sp x (t_{cr,eq i} - t_{cr,eq i-1}) x (1 - a)                                               (A.8)

A.7 Xác định đặc tính cách nhiệt tĩnh của quần áo

Đối với một đối tượng không mặc quần áo và điều kiện tĩnh là không có chuyển động nào của không khí cũng như cơ thể, các trao đổi nhiệt cảm nhận được (C+R) có thể tính như sau:

                                                                       (A.9)

Trong đó nhiệt trở tĩnh cho đối tượng không mặc quần áo, có thể được tính bằng 0,111 m².K/W.

Đối với một đối tượng có mặc quần áo, nhiệt trở tĩnh, I_{tot st}, có thể được tính như sau

                                                                      (A.10)

...

...

...

¦_cl = 1 + 1,97I_{cl st}                                                                        (A.11)

A.8 Xác định đặc tính cách nhiệt động của quần áo

Hoạt động và thông khí làm thay đổi đặc tính cách nhiệt của quần áo và lớp không khí liền kề. Do cả gió và chuyển động đều làm giảm cách nhiệt, nên rất cần có sự hiệu chỉnh. Hệ số hiệu chỉnh đối với sự cách nhiệt tĩnh của quần áo và cách nhiệt của lớp không khí bên ngoài có thể được tính theo các phương trình sau:

I_{tot dyn} = C_orr,tot x I_{tot st}                                                          (A.12)

I_{a dyn} = C_orr,la x I_{a st}                                                            (A.13)

     (A.14)

Đối với I_cl ≥ 0,6 clo cho đối tượng không mặc quần áo hoặc lớp không khí liền kề, bằng

          (A.15)

Và đối với 0 clo ≤ l_cl ≤ 0,6 clo, bằng

...

...

...

Với v_ar được giới hạn tới 3 m×sec^-1 và v_w giới hạn tới 1,5 m×sec^-1

Khi vận tốc đi bộ không xác định hoặc người đó không di chuyển, giá trị đối với v_w có thể được tính như

v_w = 0,0052 (M - 58) với v_w ≤ 0,7 m/s                              (A.17)

Cuối cùng, I_{cl dyn} có thể nhận được như sau

I_{cl dyn} = I_{tot dyn} -                                                           (A.18)

A.9 Xác định trao đổi nhiệt qua đối lưu và bức xạ

Các trao đổi nhiệt khô có thể được tính bằng phương trình sau:

C + R = f_cl x [h_cdyn x (t_cl - t_a) + h_r x (t_cl - t_r)]                         (A.19)

Miêu tả sự trao đổi nhiệt giữa quần áo và môi trường, và

...

...

...

Miêu tả sự trao đổi nhiệt giữa da và bề mặt quần áo

Sự trao đổi nhiệt thông qua đối lưu động, h_cdyn, có thể được tính như giá trị lớn nhất của

2,38 |t_sk - t_a|^0,25                                                                (A.21)

3,5 + 5,2 v_ar                                                                   (A.22)

8,7 v_ar^0,6                                                                         (A.23)

Sự trao đổi nhiệt thông qua bức xạ, h_r, có thể ước tính bằng phương trình sau:

        (A.24)

Tỷ lệ bề mặt da tham gia trao đổi nhiệt bằng bức xạ, , bằng 0,67 đối với một đối tượng ở tư thế gập người; 0,70 đối với một đối tượng đang ngồi và 0,77 đối với đối tượng đang đứng.

Khi mặc quần áo phản quang, h_r phải được điều chỉnh bằng hệ số F_cl,R theo biểu thức

...

...

...

Cả hai biểu thức tính C+R phải được giải lặp lại để tìm ra t_cl.

A.10 Tính dòng nhiệt bay hơi tối đa tại bề mặt da, E_max

Dòng nhiệt bay hơi tối đa tại bề mặt da được tính theo biểu thức

                                                        (A.26)

Trở bay hơi, R_tdyn, được tính từ biểu thức

                                                               (A.27)

Trong đó chỉ số thấm động của quần áo, i_mdyn, bằng chỉ số thấm tĩnh của quần áo, i_mst được hiệu chỉnh đối với ảnh hưởng của chuyển động không khí và cơ thể.

i_mdyn = i_mst x C_{orr, E}                                                                                                                         (A.28)

Với

...

...

...

Trong biểu thức này, i_mdyn được giới hạn đến 0,9.

A.11 Xác định lượng mồ hôi dự đoán (Sw_p) và dòng nhiệt bay hơi dự đoán (E_p)

Biểu đồ tại Hình A.1 cho thấy cách tiến hành các đánh giá

Biểu đồ này yêu cầu những giải thích sau đây:

R1: khi dòng nhiệt bay hơi đáp ứng E_req lớn hơn lượng bay hơi tối đa, da sẽ được xem là đã ướt hoàn toàn: w_req lớn hơn 1. w_req chỉ độ dày của lớp nước trên da, chứ không phải là tỷ lệ tương đương của da, bị mồ hôi bao phủ. Theo lý thuyết w_req lớn hơn 1, thì hiệu quả bay hơi sẽ thấp hơn.

Với w_req ≤ 1, hiệu quả được tính bằng công thức           

Với w_req ≥ 1, hiệu quả được tính bằng công thức           

Tuy nhiên, giá trị này ở mức tối thiểu 5 %. Điều này đạt được đối với độ ẩm theo lý thuyết là 1,684.

R2: mức mồ hôi đáp ứng có thể được miêu tả bằng một phương trình bậc nhất với hằng số thời gian là 10 min. Do vậy, lượng mồ hôi dự đoán (Sw_p,i) tại thời điểm t_i, bằng một tỷ lệ k_Sw của mức mồ hôi dự đoán (Sw_p,i-1) tại thời điểm (t_i-1) trước đó một khoảng số gia thời gian cộng với tỷ lệ (1 - k_Sw) của mức mồ hôi yêu cầu bởi các điều kiện phổ biến trong khoảng số gia thời gian cuối cùng (Sw_req), và k_Sw được biểu thị bằng

...

...

...

R3: như đã giải thích ở trên, độ ướt da đáp ứng được phép theo lý thuyết lớn hơn 1 khi tính lượng mồ hôi dự đoán. Vì mất nhiệt do bay hơi bị hạn chế bởi bề mặt lớp nước, có nghĩa là bề mặt cơ thể, nên độ ẩm da dự đoán không thể lớn hơn 1. Điều này xảy ra ngay khi lượng mồ hôi dự đoán lớn gấp đôi dòng nhiệt bay hơi tối đa.

A.12 Cách tính nhiệt độ trực tràng

Sự tích nhiệt trong khoảng số gia thời gian cuối tại thời điểm t_i, được tính bằng biểu thức

S = E_req - E_p + S_eq                                                                                                                                              (A.30)

Sự tích nhiệt này làm tăng nhiệt độ lõi, có tính tới sự tăng nhiệt độ da. Tỷ lệ của khối lượng cơ thể tại nhiệt độ lõi trung bình được tính bằng biểu thức

(1 - a) = 0,7 + 0,09 (t_cr - 36,8)                                                      (A.31)

Tỷ lệ này bị giới hạn tới

0,7 đối với t_cr < 36,8 ^oC

0,9 đối với t_cr > 39,0 ^oC

...

...

...

(A.32)

Nhiệt độ trực tràng được tính theo biểu thức sau:

                (A.33)

CHÚ GIẢI

N không

Y có

Hình A.1 - Biểu đổ xác định lượng mồ hôi dự đoán (Sw_p) và dòng nhiệt bay hơi dự đoán (E_p)

...

...

...

Hình A.2 - Phân bố sự tích nhiệt trong cơ thể tại thời điểm t_i-1 và t_i

Phụ lục B

(tham khảo)

Các chỉ tiêu đánh giá thời gian tiếp xúc cho phép trong môi trường lao động nóng

B.1 Giới thiệu

Các chỉ tiêu sinh lý để xác định thời gian tiếp xúc tối đa cho phép như sau:

- đối tượng thích nghi và không thích nghi;

- độ ướt da tối đa, w_max;

...

...

...

- xem xét tới 50 % (đối tượng “trung bình” hoặc “giữa") và 95 % lực lượng lao động (đại diện cho các đối tượng dễ bị ảnh hưởng nhất);

- lượng mất nước tối đa D_max

- nhiệt độ trực tràng tối đa.

B.2 Đối tượng thích nghi và không thích nghi

Các đối tượng thích nghi có thể ra mồ hôi nhiều hơn, đều hơn trên bề mặt cơ thể và sớm hơn so với các đối lượng không thích nghi. Trong một tình huống lao động cho trước, điều này dẫn đến sự tích nhiệt thấp hơn (nhiệt độ lõi thấp hơn) và căng thẳng tim mạch thấp hơn (nhịp tim thấp hơn). Ngoài ra, cũng mất ít muối hơn khi ra mồ hôi vì vậy có thể chịu được mất nước lớn hơn.

Do đó sự phân biệt giữa đối tượng thích nghi và không thích nghi là cần thiết. Điều này liên quan đến w_max, Sw_max.

B.3 Độ ướt da tối đa, w_max

Độ ướt da tối đa được đặt ở mức 0,85 cho các đối tượng không thích nghi và 1,0 cho đối tượng thích nghi.

B.4 Mức mồ hôi tối đa, Sw_max

...

...

...

Sw_max = 2,6 (M - 32) x A_Du           g×h^-1          trong phạm vi từ 650 g×h^-1 đến 1 000 g×h^-1.

hoặc

Sw_max = (M - 32) x A_Du                W×m^-2        trong phạm vi từ 250 W×m^-2 đến 400 W×m^-2

Đối với các đối tượng thích nghi, mức mồ hôi tối đa, tính trung bình, lớn hơn 25 % so với đối tượng không thích nghi.

B.5 Sự loại nước và mất nước tối đa

Sự loại nước ở mức 3 % làm tăng nhịp tim và giảm cảm giác ra mồ hôi, vì vậy được coi như sự loại nước tối đa trong công nghiệp (không phải đối với quân nhân hay vận động viên thể thao).

Đối với tiếp xúc kéo dài từ 4 đến 8 giờ, mức nước bù quan sát được trung bình tới 60 %, không phụ thuộc tổng lượng mồ hôi sinh ra, và lớn hơn 40 % trong 95 % các trường hợp.

Dựa trên các con số này, mất nước tối đa được đặt ở mức

- 7,5 % khối lượng cơ thể đối với một đối tượng trung bình (D_max50), hoặc

...

...

...

Do đó, khi các đối tượng có thể uống nước tự do (DRINK = 1), thì thời gian tiếp xúc tối đa cho phép có thể được tính cho một đối tượng trung bình dựa trên cơ sở mất nước tối đa bằng 7,5 % trọng lượng cơ thể và trên cơ sở 5 % trọng lượng cơ thể nhằm bảo vệ 95 % lực lượng lao động.

Nếu không được cung cấp nước (DRINK = 0), thì tổng lượng mất nước phải được giới hạn ở mức 3 %.

B.6 Giá trị cực đại của nhiệt độ trực tràng

Theo các khuyến cáo trong báo cáo kỹ thuật số 412 (1969)1 của Tổ chức y tế thế giới - WHO: “Thông thường, từ nhiệt độ trực tràng tính toán thời gian cần để ngắt quãng khoảng tiếp xúc ngắn với nóng gắt trong phòng thí nghiệm” và “Không nên để nhiệt độ bên trong cơ thể vượt quá 38^oC kéo dài khi tiếp xúc với công việc nặng nhọc hàng ngày”.

Đối với một nhóm lao động làm việc trong điều kiện môi trường cho trước, khi nhiệt độ trực tràng trung bình là 38^oC, thì có thể ước tính xác suất một cá thể nhất định đạt tới nhiệt độ trực tràng được giới hạn như sau:

- đối với mức 42,0^oC

ít hơn 10^-7 (ít hơn 1 lần trong mỗi 40 năm một lần trong 1 000 công nhân) (250 ngày/năm)

- đối với mức 39,2^oC

ít hơn 10^-4 (ít hơn 1 người gặp nguy cơ trong 10 000 ca làm việc)

...

...

...

Phụ lục C

(tham khảo)

Mức chuyển hóa

Các phương pháp xác định mức chuyển hóa được trình bày trong tiêu chuẩn TCVN 7212 (ISO 8996). Bảng C.1 và Bảng C.2 mô tả cách khác nhau (từ đơn giản đến chính xác hơn) để tính mức chuyển hóa đối với các hoạt động khác nhau.

Bảng C.1 - Phân loại mức chuyển hóa (theo đơn vị W×m^-2) cho các loại hoạt động [sửa đổi từ TCVN 7112 (ISO 7243)]. Mức chuyển hóa đưa ra cho các công việc liên tục tính trung bình trong 60 min

Loại

W×m^-2

Ví dụ

Nghỉ ngơi

...

...

...

Đứng hoặc ngồi khi nghỉ

Hoạt động rất nhẹ nhàng

90

Công việc chân tay nhẹ nhàng (viết, đánh máy, vẽ); việc làm bằng tay (các dụng cụ nghề nguội nhỏ, kiểm tra, lắp ráp, phân loại vật liệu nhẹ).

Hoạt động nhẹ

115

Công việc sử dụng cánh tay (lái xe trong điều kiện thông thường, vận hành cầu dao đạp chân hoặc pê-đan); làm việc với máy công cụ công suất nhỏ, đẩy nhẹ.

Hoạt động vừa phải

145

...

...

...

Hoạt động từ vừa phải đến cường độ cao

175

Công việc sử dụng cánh tay hoặc thân người; làm việc với búa khí nén, lắp ráp máy kéo, khuân vác không liên tục vật liệu nặng vừa, đẩy hoặc kéo xe bò hoặc xe cút kít có trọng lượng nhẹ, đi bộ với vận tốc 4 km/h đến 5 km/h; lái xe trượt tuyết.

Hoạt động cường độ cao

200

Công việc sử dụng lực mạnh của cánh tay hoặc thân người, mang vác vật liệu nặng, xúc bằng xẻng, công việc sử dụng búa tạ, đốn cây bằng cưa xích, cắt cỏ bằng tay; đào; đi bộ với vận tốc 5 km/h đến 6 km/h

Đẩy hoặc kéo xe bò hoặc xe cút kít chất đầy; giũa vật đúc; xếp khối bê tông; điều khiển xe trượt tuyết trên địa hình hiểm trở

Hoạt động cường độ rất cao

> 230

...

...

...

Bảng C.2 - Mối quan hệ giữa mức chuyển hóa (theo đơn vị W×m^-2) với bộ phận cơ thể tham gia và cường độ công việc với bộ phận cơ thể đó

Bộ phận cơ thể liên quan

Công việc

Nhẹ

Vừa

Nặng

Cả hai bàn tay

65

85

...

...

...

Một cánh tay

100

120

140

Cả hai cánh tay

135

150

165

Toàn bộ cơ thể

...

...

...

255

345

Bảng C.3 - Mức chuyển hóa (theo đơn vị W×m^-2) cho các hoạt động đặc thù

Hoạt động

W×m^-2

Ngủ

40

Lúc nghỉ ngơi, ngồi

55

...

...

...

70

Đi bộ trên mặt bằng, đường bằng phẳng, rắn chắc

1. không tải                   2 km/h

110

                                    3 km/h

140

                                    4 km/h

165

...

...

...

200

2. có tải                        10 kg, 4 km/h

185

                                    30 kg, 4 km/h

250

Đi bộ lên dốc, đường bằng phẳng, rắn chắc

1. không tải                   nghiêng 5^o, 4 km/h

180

...

...

...

210

                                    nghiêng 25^o, 3 km/h

300

2. chịu tải 20kg              nghiêng 15^o, 4 km/h

270

                                    nghiêng 25^o, 4 km/h

410

Đi bộ xuống dốc 5km/h, không tải         nghiêng 5^o

135

...

...

...

140

                                                            nghiêng 25^o

180

Trèo thang nghiêng 70^o với tốc độ 11,2 m/min

                                                   Không tải

290

                                                   Chịu tải 20 kg

360

...

...

...

Lực đẩy: 12 kg

290

Lực kéo: 16 kg

375

Đẩy xe cút kít, đường bằng phẳng, 4,5 km/h, lốp cao su, tải 100 kg

230

Giũa sắt            42 nhát/min

100

...

...

...

190

Quai búa, hai tay, trọng lượng búa 4,4kg, 15 nhát/min

290

Nghề mộc         Cưa tay

220

                        Cưa máy

100

                        Bào tay

300

...

...

...

170

Vặn vít

100

Đào rãnh

290

Làm việc trên máy công cụ        Nhẹ (điều chỉnh, lắp ráp)

100

                                                Trung bình (chất tải)

140

...

...

...

210

Làm việc với công cụ cầm tay   Nhẹ (đánh bóng nhẹ nhàng)

100

                                                Trung bình (đánh bóng)

160

                                                Nặng (khoan nặng)

230

Phụ lục D

...

...

...

Các đặc tính nhiệt của quần áo

D.1 Tổng quan

Các đặc tính nhiệt của quần áo phải được chú ý tới bao gồm:

- độ cách nhiệt;

- độ phản xạ bức xạ nhiệt;

- độ thấm hơi nước.

D.2 Độ cách nhiệt

Độ cách nhiệt được xác định theo đơn vị clo. Bảng D.1 đưa ra các giá trị cách nhiệt cơ bản đối với bộ quần áo làm việc được chọn.

Bảng D.1 - Các giá trị cách nhiệt cơ bản đối với bộ quần áo làm việc được chọn

...

...

...

I_cl

clo

Quần đùi, áo sơ mi ngắn tay, quần dài vừa, quần tất dài, giầy

0,5

Đồ lót, áo sơ mi, quần dài vừa, tất, giầy

0,6

Đồ lót, áo liền quần, tất, giầy

0,7

Đồ lót, áo sơ mi, áo liền quần, tất, giầy

...

...

...

Đồ lót, áo sơ mi, quần dài, áo blu, tất, giầy

0,9

Quần đùi, áo lót, đồ lót, áo sơ mi, áo khoác làm việc, quần tất dài, giầy

1,0

Đồ lót, áo lót, áo sơ mi, quần, áo khoác, áo vét, tất, giầy

1,1

D.3 Độ Phản xạ bức xạ nhiệt

Bảng D.2 đưa ra các hệ số phản xạ (F_r) đối với các vật liệu đặc biệt khác nhau được phủ một lớp nhôm để phản xạ bức xạ nhiệt.

Bảng D.2 - Các hệ số phản xạ, (F_r) đối với các vật liệu đặc biệt khác nhau

...

...

...

Xử lý

F_r

Vải bông

Sơn nhôm

0,42

Vải visco

Tráng nhôm bóng

0,19

Aramid (Kevlar)

...

...

...

0,14

Len

Tráng nhôm bóng

0,12

Vải bông

Tráng nhôm bóng

0,04

Vải visco

Bọc nhôm chân không

...

...

...

Aramid

Bọc nhôm chân không

0,04

Len

Bọc nhôm chân không

0,05

Vải bông

Bọc nhôm chân không

0,05

...

...

...

Bọc nhôm chân không

0,07

Sự giảm nhiệt chỉ xảy ra đối với phần cơ thể được quần áo phản xạ che phủ. Bảng D.3 cung cấp thông tin phục vụ việc tính toán tỷ lệ (A_p) của phần cơ thể liên quan.

Bảng D.3 - Tỉ suất phần cơ thể đối với tổng bề mặt cơ thể

Phần

A_p

Đầu và mặt

0,07

Ngực và bụng

...

...

...

Lưng

0,175

Hai cánh tay

0,14

Hai bàn tay

0,05

Hai bên đùi

0,19

Hai chân

...

...

...

Hai bàn chân

0,07

D.4 Độ thấm hơi nước

Sự chống bay hơi của quần áo chịu ảnh hưởng mạnh của độ thấm đối với áp suất hơi nước của chất liệu, có thể xác định bằng chỉ số thấm hơi nước tĩnh (i_mst). Vì tiêu chuẩn hiện tại không áp dụng đối với loại quần áo đặc biệt, nên có thể áp dụng giá trị trung bình của i_mst bằng 0,38.

Phụ lục E

(tham khảo)

Chương trình tính toán mô hình căng thẳng nhiệt dự đoán

E.1 Tổng quát

...

...

...

Bản sao chương trình máy tính phục vụ việc tính toán mẫu căng thẳng nhiệt dự đoán có thể được tải xuống tại địa chỉ:

http://www.md.ucl.ac.be/hytr/new/Download/iso793.txt

Bảng E.1 - Sự tương ứng giữa các ký hiệu ở Bảng 1 và những ký hiệu được dùng trong chương trình máy tính

Ký hiệu

Ký hiệu trong chương trình

Ký hiệu

Ký hiệu trong chương trình

...

...

...

Ký hiệu trong chương trình

—

defspeed

F_cl,R

FclR

t_{cr,eq i - 1}

Tcreq0

...

...

...

defdir

F_r

Fr

t_cr,i

Tcr

a

—

...

...

...

H_b

height

t_cr,i-1

Tcr0

a_i

TskTcrwg

h_cdyn

...

...

...

t_ex

Texp

a_i-1

TskTcrwg0

h_r

Hr

...

...

...

Tr

e

—

l_{a st}

last

t_re

—

...

...

...

Theta

I_{cl st}

lclst

t_{re, max}

—

A_Du

Adu

...

...

...

I_cl

lcl

t_re,i

Tre

A_p

Ap

I_{tot st}

...

...

...

t_re,i-1

Tre0

A_r

Ardu

I_{a dyn}

ladyn

...

...

...

Tskeq

C

Conv

I_{cl dyn}

lcldyn

t_{sk,eq nu}

Tskeqnu

...

...

...

—

I_{tot dyn}

Itotdyn

t_{sk,eq cl}

Tskeqcl

C_orr,cl

CORcl

...

...

...

i_mst

imst

t_sk,i

Tsk

C_orr,la

CORia

i_mdyn

...

...

...

t_sk,i-1

Tsk0

C_orr,tot

CORtot

incr

Incr

...

...

...

C_orr,E

CORe

K

—

V

—

...

...

...

—

M

Met

v_a

Va

C_res

Cres

...

...

...

p_a

Pa

v_w

Walksp

c_sp

spHeat

p_sk,s

...

...

...

v_ar

Var

D_lim

Dlim

R

Rad

...

...

...

w

D_{lim tre}

Dlimtre

r_req

Eveff

W

Work

...

...

...

Dlimloss50

R_tdyn

Rtdyn

W_a

—

D_limloss95

Dlimloss95

...

...

...

S

—

W_b

weight

D_max

Dmax

S_eq

...

...

...

W_ex

—

D_max50

Dmax50

Sw_max

SWmax

...

...

...

wmax

D_max95

Dmax95

Sw_p

—

w_p

wp

...

...

...

DRINK

Sw_p,i

SWp

w_req

wreq

d_Si

dStorage

...

...

...

Sw_{p,i - 1}

SWp0

dS_eq

dStoreq

Sw_req

...

...

...

E

—

t

t

...

...

...

E_max

Emax

t_a

Ta

...

...

...

Ep

t_cl

Tcl

E_req

Ereq

...

...

...

t_cr

Tcr

E_res

Eres

t_cr,eqm

...

...

...

¦_cl

fcl

t_{cr,eq i}

Tcreq

...

...

...

E.2 Chương trình

...

...

...

Phụ lục F

(quy định)

Các ví dụ tính toán mô hình căng thẳng nhiệt dự đoán

Phụ lục này cung cấp dữ liệu ban đầu và dữ liệu đầu ra chủ yếu cho 10 điều kiện lao động. Dữ liệu này nên sử dụng để kiểm tra bất kỳ phiên bản đặc biệt nào của chương trình tại Phụ lục E phải cung cấp các kết quả chính xác trong phạm vi độ chính xác tính toán là 0,1^oC đối với nhiệt độ trực tràng dự đoán và 1 % đối với mất nước.

Thông số (đơn vị)

Ví dụ về điều kiện lao động

1

2

3

...

...

...

5

6

7

8

9

10

Thích nghi

Có

Có

...

...

...

Không

Không

Có

Không

Không

Có

Có

Tư thế

Đứng

...

...

...

Đứng

Đứng

Ngồi

Ngồi

Đứng

Đứng

Đứng

Đứng

t_a (^oC)

...

...

...

35

30

28

35

43

35

34

40

40

...

...

...

2,5

4,0

3,0

3,0

3,0

3,0

3,0

3,0

3,0

...

...

...

t_r (^oC)

40

35

50

58

35

43

35

34

...

...

...

40

v_a (m/s)

0,3

0,3

0,3

0,3

1,0

0,3

0,3

...

...

...

0,3

0,3

M (W/m²)

150

150

150

150

150

103

...

...

...

150

150

150

I_cl (clo)

0,5

0,5

0,5

0,5

0,5

...

...

...

0,5

1,0

0,4

0,4

q (độ)

0

0

0

0

...

...

...

0

0

0

0

90

Vận tốc đi bộ

0

0

0

...

...

...

0

0

0

0

0

1

t_re cuối cùng (^oC)

37,5

39,8

...

...

...

41,2

37,6

37,3

39,2

41,0

37,5

37,6

Mất nước (g)

6168

...

...

...

7166

5807

3892

6763

7236

5548

6684

5379

D_{lim tre} (min)

...

...

...

74

480

57

480

480

70

67

480

480

...

...

...

439

385

380

466

480

401

372

480

407

...

...

...

D_limloss95 (min)

298

256

258

314

463

271

247

318

...

...

...

339

THƯ MỤC TÀI LIỆU THAM KHẢO

[1] TCVN 7112 (ISO 7243), Môi trường nóng - Đánh giá stress nhiệt đối với người lao động bằng chỉ số WBGT (nhiệt độ cầu ướt).

[2] MALCHAIRE J. (1999), Evaluation and control of warm working conditions, Proceedings of the BIOMED “Heat Stress” Conference, Barcelona, June 14-15

[3] MALCHAIRE J., GEBHARDT H.J., PIETTE A. (1999), Strategy for evaluation and prevention of risk due to work in thermal environment, The Annals of Occupational Hygiene, 43(5), pp.367-376

[4] HAVENITH G., HOLMR I., DEN HARTOG E.A., PARSONS K.C. (1999), Clothing evaporative heat resistance. Proposal for improved representation in standards and models, The Annals of Occupational Hygiene, July, 43(5), pp. 339-46 MALCHAIRE J., KAMPMANN B., HAVENITH G.,

[5] MEHNERT P., GEBHARDT H.J. (2000), Criteria for estimating acceptable exposure times in hot work environment, a review, International Archives of Occupational and Environmental Health, 73(4), pp. 215-220

[6] MALCHAIRE J., PIETTE A., KAMPMANN B., MEHNERT P., GEBHARDT H., HAVENITH G., DEN HARTOG E., HOLMER I., PARSONS K., ALFANO G., GRIEFAHN B. (2000), Development and validation of the predicted heat strain model, The Annals of Occupational Hygiene, 45(2), pp. 123-135

...

...

...

[8] PARSONS K.C., HAVENITH G., HOLMÉR I., NILSSON H., MALCHAIRE J. (1999), The effects of wind and human movement on the heat and vapour transter properties of clothing, The Annals of Occupational Hygiene, 43(5), pp. 347-352

1 WHO (1969) Các yếu tố sức khỏe liên quan khi làm việc trong điều kiện stress nhiệt. Báo cáo kỹ thuật 412. Nhóm nghiên cứu khoa học của WHO về Các yếu tố sức khỏe liên quan khi làm việc trong điều kiện Stress nhiệt. Giơnevơ, Thụy Sĩ.

Tiêu chuẩn quốc gia TCVN 7321:2009 (ISO 7933:2004) về Ecgônômi môi trường nhiệt - Xác định bằng phương pháp phân tích và giải thích stress nhiệt thông qua tính toán căng thẳng nhiệt dự đoán