3.1.3. Chỉ số dưới dòng

Chỉ số

Nghĩa

1

Vào (phía hút)

2

Ra (phía xả)

l,ll,lll,... z

Các cấp, được đánh số theo chiều dòng chảy

...

...

...

Tại số Reynolds vô cùng lớn

A

Đoạn không được làm mát của máy nén được làm mát trung gian

Air

Không khí khô

Amb

Môi trường xung quanh (không khí, nhiệt độ)

An

Giả thiết, máy dẫn động

...

...

...

Trung bình

B

Đoạn được làm mát của máy nén nhiều cấp được làm mát trung gian

Cal

Hiệu chuẩn

Co

Được chuyển đổi về theo các điều kiện bảo hành

Cog

Được chuyển đổi về tỷ số nén và lưu lượng thể tích đầu vào của điểm bảo hành

...

...

...

Các đoạn liên hợp

Cond

Ngưng tụ

Cou

Nối

Crit

Tới hạn

D

Động lực học

...

...

...

Sai lệch

Dr

Máy dẫn động

Dry

Khô

Eff

Có hiệu quả, hiệu dụng

Ex

Giá trị cực hạn của f

...

...

...

Điều kiện bảo hành hoặc điều kiện chuẩn

Gas

Khi

l

Số hạng thứ i của một tổng (i = 1,2,3 ...)

...

Trong, bên trong

...

Đưa vào

...

...

...

Số nhóm cấp (j = I,II,III,...z)

...

Số mũ đẳng entropi

...

Rò rỉ

...

Chất bôi trơn

...

Đo, động cơ

...

...

...

Lưu lượng khối lượng

...

Cơ học

...

Trạng thái tiêu chuẩn

...

Tần số quay

...

Đưa ra

...

...

...

Đa hướng

...

Công suất

...

Quá trình chuẩn hoặc tiêu chuẩn

...

Các kết quả thử được tính toán sơ bộ hoặc được dự định

...

Bức xạ và đối lưu

...

...

...

Dải đo có liên quan của dụng cụ

...

Liên quan tới số Reynolds

...

Tốc độ được giảm đi

...

Giá trị chuẩn

...

Kết quả

...

...

...

Đẳng entropi

...

Hơi/hơi nước bão hòa

...

Chất lỏng bít kín

...

Dòng bên hoặc dòng tích (chiết)

...

Tĩnh

...

...

...

Cung cấp

...

Bề mặt

...

Hệ thống

...

Đẳng nhiệt

...

Nhiệt độ

...

...

...

Kết quả thử

...

Đầu cuối

...

Sai lệch cho phép

...

Tổng

...

Đỉnh hoặc chu vi

...

...

...

Dùng được

vap

Hơi nước, hơi

wet

Ẩm

wf

Lưu chất công tác

W

Nước làm mát hoặc chất làm mát

...

...

...

Giữa đầu vào và đầu ra

Y

Giá trị của hàm số

Khi không có các dấu hiệu riêng ngược lại, các biến đổi nhiệt động lực của trạng thái được sử dụng không được chỉ ra trong trạng thái chung mô tả trong tiêu chuẩn này.

3.2. Thuật ngữ và định nghĩa

Tiêu chuẩn này áp dụng các thuật ngữ và định nghĩa sau. Các thuật ngữ và định nghĩa bổ sung được cho trong Phụ lục E.

3.2.1. Tỷ số của các tỷ số lưu lượng thể tích (ratio of volume flow ratios)

                                                                                                   (1)

3.2.2. Tỷ số của các tốc độ quay giảm (ratio of reduced speeds of rotation)

...

...

...

3.2.3. Chỉ số Mach ở đỉnh (tip Mach number)

                                                                                                         (3)

3.2.4. Số Reynolds đỉnh (tip Reynolds number)

                                                                                                         (4)

3.2.5. Hệ số lưu lượng thể tích (volume flow coefficient)

                                                                                                      (5)

3.2.6. Hệ số công của quá trình chuẩn (reference process work coefficient)

                                                                                                    (6)

3.2.7. Hệ số entropi (enthalpy coefficient)

...

...

...

3.2.8. Tỷ số RZ₁T₁ (RZ₁T₁ ratio)

                                                     (8)

Trong đó l, B là cấp thứ nhất của đoạn được làm mát B

3.2.9. Đoạn (section)

Một hoặc nhiều cấp (tầng) liên tiếp của một máy nén tuabin không có làm mát trung gian có các dòng cùng lưu lượng khối lượng chảy qua.

4. Bảo hành

4.1. Quy định chung

Khách hàng và nhà sản xuất phải có thỏa thuận bằng hợp đồng quy định các tính chất và tính năng của máy nén được bảo hành và được chứng minh bằng thử nghiệm thu. Việc kiểm tra các tính năng này được thực hiện bằng các giá trị đo được trong thử nghiệm thu và được chuyển đổi về các điều kiện bảo hành.

Sự đáp ứng bảo hành được yêu cầu chỉ khi tất cả các thành phần của hệ thống máy nén ở trong điều kiện đúng tại phép thử nghiệm thu.

...

...

...

Các điều kiện áp dụng như là các điều kiện trước hết cho bảo hành mà sự sửa đổi các điều kiện này sẽ ảnh hưởng đến sự vận hành máy nén phải được quy định trong hợp đồng cung cấp. Các điều kiện này có thể bao gồm:

a) Áp suất vào (hoặc áp suất xả trong trường hợp các máy nén kiểu hút) và nhiệt độ vào;

b) Trong trường hợp dòng chảy bên ở phía trong, các trạng thái nhiệt động lực của chúng và tỷ số giữa các lưu lượng khối lượng của dòng chảy bên và lưu lượng khối lượng vào, trong trường hợp dòng tích ở trung gian, tỷ số giữa các lưu lượng khối lượng được tính ra và lưu lượng khối lượng vào và áp suất tích;

c) Trong trường hợp các máy nén được làm mát trung gian, các nhiệt độ làm mát đối lưu và độ sụt áp giữa các đoạn máy nén có liên quan;

d) Các tính chất vật lý của khí hoặc hơi và thành phần của nó trong các phần nhỏ thể tích hoặc khối lượng;

e) Chất làm mát, lưu lượng khối lượng của nó và nhiệt độ vào;

f) Các điều kiện vận hành của máy dẫn động (ví dụ, các độ chênh lệch entanpi, trạng thái ở đầu vào và đầu ra, năng suất tỏa nhiệt của nhiên liệu, loại, điện áp và tần số của dòng điện, tốc độ);

g) Trạng thái ở đầu vào và đầu ra có liên quan đến diện tích dòng chảy ở đầu vào và đầu ra của máy nén;

h) Tốc độ (các sai lệch cần thiết để đáp ứng các điểm bảo hành phải được thỏa thuận giữa khách hàng và nhà sản xuất).

...

...

...

Các giá trị sau có thể được bảo hành trong các điều kiện tiên quyết được quy định trong 4.2

a) Lưu lượng khối lượng thực ở đầu vào như đã quy định trong E.4.2;

b) Áp suất xả (hoặc áp suất vào trong trường hợp máy nén kiểu hút) và các áp suất trung gian trong trường hợp dòng chảy bên ở phía trong và dòng tích ở trung gian;

c) Công suất đối với các lưu lượng thể tích vào quy định và các áp suất xả (hoặc các áp suất vào trong trường hợp máy nén kiểu chân không) dưới dạng

- Công suất máy nén tại khớp trục hoặc;

- Công suất của máy nén có hộp số tại khớp trục của máy dẫn động (động cơ) hoặc;

- Công suất điện tại các cực nối vào của động cơ dẫn động, hoặc;

- Tiêu thụ nhiên liệu của máy dẫn động.

Khi máy nén và máy dẫn động có các bộ phận chung (ví dụ, các ổ trục, bơm dầu, v.v...), phải có thỏa thuận quy định phương pháp phân chia các tổn thất xảy ra bên trong các bộ phận (xem 5.9).

...

...

...

d) Công suất của các máy móc phụ (ví dụ, các bơm dầu hoặc bơm nước làm mát) không được bao gồm trong công suất được bảo hành;

e) Các giới hạn của phạm vi vận hành như sau:

- Lưu lượng thể tích thực lớn nhất ở đầu vào tại một áp suất quy định hoặc áp suất lớn nhất ở một lưu lượng thể tích thực quy định ở đầu vào;

- Lưu lượng thể tích thực nhỏ nhất ở đầu vào tại một áp suất xả quy định;

- Giới hạn tăng vọt.

Xem E.9.

4.4. Bảo hành bổ sung

Có thể yêu cầu các bảo hành bổ sung (đối với các hiệu suất ở tải trọng riêng phần, các chất bít kín, nhiệt độ của khí được nén, hiệu suất làm mát của các bộ phận làm mát và ngưng tụ) trong trường hợp chúng có ý nghĩa đối với vận hành hoặc bất cứ lý do nào khác.

4.5. So sánh với bảo hành

...

...

...

Bất cứ các dung sai chế tạo nào dùng cho bảo hành cũng phải được xem như một bộ phận của hợp đồng cung cấp và không là một bộ phận của tiêu chuẩn này.

4.6. Bảo hành đối với sản xuất hàng loạt

Khi một loạt các máy nén có cùng một thiết kế được chế tạo trong một khoảng thời gian ngắn thì không theo thường lệ phải thực hiện thử nghiệm thu cho mỗi máy nén riêng biệt. Thử nghiệm thu phải được xem là đầy đủ được thực hiện cho một số ít các máy nén lựa chọn ngẫu nhiên từ loạt máy nén trong sản xuất và được hoàn thành có kết quả tốt - thử kiểu. Chi tiết về thủ tục này phải được quy định trong hợp đồng cung cấp.

5. Phương pháp đo và thiết bị đo

5.1. Quy định chung

5.1.1. Các phương pháp đo và độ không đảm bảo đo

Phải sử dụng các phương pháp đo và dụng cụ đo sau bao gồm cả các quy tắc cho sử dụng các phương pháp đo và dụng cụ đo này nếu có thể áp dụng được.

Có thể sử dụng các phương pháp đo khác theo thỏa thuận về thử nghiệm và lắp đặt.

5.1.2. Thiết bị đo

...

...

...

5.1.3. Dụng cụ đo

Phải sử dụng các dụng cụ đo sau cho các phép thử nghiệm thu:

a) Các dụng cụ đo đã được hiệu chuẩn bằng cách so sánh với các dụng cụ đo như đã quy định trong 5.1.3 c);

b) Các dụng cụ đo đã được một cơ quan có thẩm quyền chứng nhận hiệu chuẩn hoặc cấp chứng chỉ thử nghiệm;

c) Các dụng cụ đo đã được thử nghiệm và chứng minh có độ chính xác đã biết và việc sử dụng các dụng cụ đo này đã được thỏa thuận giữa các bên tham gia hợp đồng.

Tất cả các dụng cụ đo (và đặc biệt là các ống phun và vòi phun) phải được kiểm tra ngay trước khi lắp đặt và/hoặc trước và sau thử nghiệm về tình trạng và độ chính xác kích thước. Ngoài ra phải bảo đảm rằng điểm lắp đặt, bản thân sự lắp đặt và bản thân dụng cụ đo tuân theo các điều kiện kỹ thuật có liên quan. Kết quả của sự kiểm tra này phải được ghi lại.

5.1.4. Sử dụng các bộ chuyển đổi; thu thập dữ liệu

Khi sử dụng các dụng cụ đo điện tử có các bộ chuyển đổi thuộc bất cứ kiểu nào và có thể đánh giá được bằng số thì các bộ chuyển đổi phải được hiệu chuẩn và hồ sơ hiệu chuẩn phải được lưu giữ. Phải có khả năng kiểm tra các hệ thống đo bằng các phương tiện thích hợp. Yêu cầu này áp dụng thống nhất cho sử dụng các hệ thống thu thập dữ liệu và xử lý các dữ liệu điện tử.

5.2. Áp suất

...

...

...

Nên đo áp suất tĩnh tại thành (vách) bằng các lỗ được khoan trên thành. Các lỗ này không được có bavia trên bề mặt của thành hoặc cửa các miệng lọc. Đường kính của các lỗ phải được duy trì càng nhỏ càng tốt; giới hạn dưới phải đủ để tránh nguy hiểm bị kẹt, tắc.

Trong các ống thẳng dài, dòng chảy phải song song với đường trục của ống. Áp suất tĩnh có thể được thừa nhận là không đổi trong mỗi mặt cắt ngang của dòng chảy vuông góc với đường trục của ống; việc lấy mẫu áp suất bằng lỗ được khoan trong thành ống đủ để phục vụ cho phép đo (xem các Hình E.3 và E.4 cho dụng cụ lấy mẫu áp suất).

5.2.2. Áp suất động lực và áp suất tổng

Khi biết tốc độ trung bình, c từ phép đo lưu lượng và diện tích dòng chảy, có thể tính toán áp suất động lực trung bình, p_d từ tốc độ này và với áp suất tĩnh, p có thể tính toán áp suất tổng trung bình p_tot như sau:

                                                                    (9)

Đối với tỷ số giữa các áp suất tổng và áp suất tĩnh

                                                                                   (10)

Sự gần đúng này cho tính toán áp suất động lực và áp suất tổng với tốc độ trung bình c được xem như có đủ độ chính xác trong phạm vi các quy tắc hiện nay.

5.2.3. Lắp đặt các đường ống đo

...

...

...

5.3. Nhiệt độ

Có thể đo trực tiếp nhiệt độ tĩnh, T và nhiệt độ tổng T_tot như là các biến số trạng thái của một khí trong dòng chảy.

Tỷ số giữa nhiệt độ tổng và nhiệt độ tĩnh:

                                                                                            (11)

Các cảm biến nhiệt độ thuộc kiểu và cỡ kích thước thông thường (nhiệt kế chất lỏng, cặp nhiệt điện, nhiệt kế điện trở có hoặc không có các giếng nhiệt cho lắp đặt) chịu tác động của trọng lực, ngay cả khi được lắp đặt đúng, đối với nhiệt độ được gọi là nhiệt độ đặc trưng của chúng ở giữa T và T_tot ngay khi chúng bị phơi ra dòng khí. Tuy nhiên có các đầu dò nhiệt độ (“các dụng cụ đo nhiệt độ tổng”) như các nhiệt kế kiểu tấm, kiểu móc và nhiệt kế miệng lọc chỉ thử nhiệt độ gần đúng nhất với nhiệt độ tổng (nhiệt độ ở trạng thái nghỉ) của khí.

Khi có thể chỉ ra rằng ảnh hưởng của sự phục hồi tốc độ và không đáng kể thì nó có thể được bỏ qua. Trong bất cứ trường hợp nào cũng không nên bỏ qua ảnh hưởng của sự phục hồi tốc độ này nếu cột áp động lực vượt quá 0,5 % công nén quy định. Nên có sự thỏa thuận về sử dụng hệ số phục hồi tốc độ. Trong trường hợp không có các giá trị quy định nào khác thì có thể sử dụng các giá trị như sau:

a) Các nhiệt kế và cặp nhiệt điện lắp trong giếng (lỗ):                                          0,65;

b) Các cặp nhiệt điện để trần:                                                                            0,80;

c) Các cặp nhiệt điện để trần có vỏ che cách điện:                                              0,97.

...

...

...

Đối với các khí và hơi có thành phần đã biết, có thể xác định mật độ từ các phương trình trạng thái, các biểu đồ trạng thái hoặc các bảng. Trong trường hợp các hỗn hợp khí có thành phần chưa biết, nên đo trực tiếp mật độ bằng một phương pháp đã được chấp nhận.

5.5. Thành phần khí

5.5.1. Quy định chung

Khi các hỗn hợp khí hoặc các hỗn hợp khí/hơi được nén, phải kiểm tra thành phần của hỗn hợp, nếu cần thiết, ở các khoảng thời gian cách đều nhau bằng phương pháp đã được chấp nhận. Tần suất, tính chất và độ chính xác của các phép kiểm tra này sẽ khác nhau theo các độ dao động trong thành phần của khí.

5.5.2. Hàm lượng ẩm

5.5.2.1. Độ ẩm của không khí

Có thể tính toán độ ẩm tương đối, biểu thị bằng phần trăm, của không khí ở áp suất khí quyển (p_amb) như sau khi sử dụng các nhiệt độ đọc được trên nhiệt kế bầu ướt (t_wet) và nhiệt kế bầu khô (t_dry) của một ẩm kế (như đã quy định bởi Assmann) và phương trình gần đúng của Sprung:

                                                               (12)

trong đó

...

...

...

p_dry là áp suất hơi bão hòa tại t_dry;

p_amb là số đọc của áp suất môi trường xung quanh.

Độ ẩm tương đối (j_vap) có thể đọc được từ biểu đồ h_air - x_air đối với bất cứ áp suất nào, p của không khí ở các giá trị đã biết đối với t_wet và t_dry và mức của khí áp kế p_amb.

Có thể xác định độ ẩm tương đối của không khí nén bằng cách làm lệnh hướng dòng chảy bên khỏi tâm của đường ống có áp và giảm áp suất này tới áp suất khí quyển. Độ ẩm tương đối, j_vap được đo ở áp suất khí quyển và sau đó được chuyển đổi về trạng thái trong đường ống.

Các phương pháp được chấp nhận khác với phương pháp đo bằng ẩm kế cũng có thể cho phép sử dụng (ví dụ, điểm sương, đóng băng ở ngoài, lithi clorua, và phương pháp hấp thụ).

5.5.2.2. Độ ẩm trong các khí khác

Nên sử dụng các phương pháp khác được nêu trong 5.5.2.1 với các khí khác với không khí [thay vì phương trình (12)].

5.6. Tốc độ của khí

5.6.1. Đo số lượng

...

...

...

5.6.2. Xác định chiều

Có thể xác định chiều của tốc độ khi sử dụng các đầu dò cố định đã được hiệu chuẩn, hoặc bằng các độ chênh áp được đo tại các đầu dò điều chỉnh được không cần thiết phải xác định chiều trong các đoạn ống thẳng dài.

5.7. Lưu lượng thể tích và lưu lượng khối lượng

5.7.1. Đo lưu lượng khi sử dụng các ống phun và vòi phun

TCVN 8113-1 (ISO 5167-1) áp dụng cho phép đo lưu lượng khi sử dụng các ống phun và vòi phun phi tiêu chuẩn nếu đã có sự thỏa thuận riêng về việc sử dụng này (xem các tài liệu tham khảo [4] và [5].

5.7.2. Phép đo sử dụng các dụng cụ đo khí

Có thể thực hiện các phép đo lưu lượng thể tích khi sử dụng các dụng cụ đo khí đã được hiệu chuẩn.

Phải bảo đảm cho khí đi qua dụng cụ đo không bị đứt đoạn do tăng vọt sự mạch động. Cũng phải kiểm tra dụng cụ đo về sự rò rỉ ở các tang trống hoặc hộp xếp và về sự nạp đầy chính xác chất lỏng bít kín và các thay đổi của mức bão hòa của khí của chất lỏng bít kín.

5.7.3. Các phương pháp đo khác

...

...

...

Trong dòng chảy không thay đổi, có thể xác định lưu lượng thể tích hoặc lưu lượng khối lượng từ độ chênh áp để được hiệu chuẩn hoặc bằng phép đo profile tốc độ (ví dụ, tài liệu tham khảo [6]). Cũng có thể tính toán lưu lượng khối lượng từ sự cân bằng năng lượng thích hợp, bao gồm cả công suất dẫn động hoặc quá trình.

5.8. Tốc độ quay

Khi cần thiết phải đo tốc độ quay cho phép thử tính năng thì phải xác định tốc độ quay này với độ chính xác cần thiết khi sử dụng đồng hồ đo chu trình, tốc kế góc, tần số kế, v.v...

5.9. Công suất

Khi bảo hành công suất vào máy nén thì nó phải được đo

a) Bằng sự thực hiện cân bằng năng lượng trên bộ phận dẫn động phù hợp với các quy tắc thử cho kiểu máy riêng biệt;

b) Bằng đo momen xoắn khi sử dụng một động cơ kiểu giá lắc (tường đu đưa) hoặc một dụng cụ đo momen xoắn chính xác;

c) Bằng xác lập sự cân bằng của tổng năng lượng đối với máy nén khi đo tất cả các tổn thất và cộng chúng vào năng lượng cho khí nén.

Trong trường hợp 5.9 a) khi tính năng được bảo hành dưới dạng năng lượng vào bộ phận dẫn động, năng lượng này phải được đo phù hợp với tiêu chuẩn quốc tế hoặc tiêu chuẩn quốc gia thích hợp.

...

...

...

Trong trường hợp 5.9 c) cho việc xác lập sự cân bằng của tổng năng lượng của máy nén phải tính đến sự trao đổi nhiệt của máy nén với không khí môi trường xung quanh bằng cách dẫn nhiệt và bức xạ nhiệt:

Q_rad = a.A_rad.(t_sur - t_amb)                                                                                        (13)

Có thể sử dụng hệ số truyền nhiệt a = 14[W/(m².K)] để đánh giá các tổn thất này. A_rad là bề mặt ngoài của máy nén giữa cửa vào và cửa xả. t_sur là nhiệt độ trung bình của bề mặt máy nén được đo hoặc được đánh giá từ các nhiệt độ của khí trong máy nén. Nếu biết được tổn thất nhiệt của bức xạ Q_rad khi đánh giá các giá trị thử nghiệm thì công suất thử có thể được hiệu chỉnh hoàn toàn bằng cách cộng Q_rad,te vào công suất của khí, P_i,Δt,te, được đánh giá từ độ tăng của lưu lượng khối lượng và nhiệt độ.

P_i,te = P_i,Δt,te + Q_rad,te                                                                                             (14)

Theo cách khác, ví dụ, trong trường hợp đánh giá trực tuyến thử nghiệm, Q_rad được chuyển đổi một cách riêng biệt (xem 7.2.4.5).

6. Thử tính năng

6.1. Chuẩn bị cho thử nghiệm

6.1.1. Quy định chung

Phải bảo đảm rằng khi chuẩn bị cho phép thử tính năng cần lựa chọn các dụng cụ đo và độ không chính xác đo của chúng bảo đảm được mức chính xác cần thiết (xem 6.4.2).

...

...

...

Kiểu, phạm vi và trình tự thời gian của các phép đo, vị trí của các điểm đo và các phương pháp đo được sử dụng nên được quy định trong chương trình thử. Các biểu đồ và bản vẽ yêu cầu để hiểu được thử nghiệm nên được kèm theo qui trình thử.

Trong trường hợp các phép thử tính năng, qui trình này nên được thỏa thuận giữa nhà cung cấp và khách hàng trên cơ sở các điều kiện bảo hành.

Các điểm vận hành lúc thử phải được lựa chọn phù hợp với 7.2. Các đường ống nhánh từ phía có áp tới phía hút của máy nén và từ phía nước nóng tới phía trước lạnh của các bộ phận làm mát, bao gồm cả các bộ phận hạn chế lưu lượng v.v... có thể được lắp đặt nếu cần thiết như là sự trợ giúp để thích nghi các điều kiện thử với các điều kiện bảo hành.

6.1.3. Kiểm tra và thử sơ bộ

Phải bảo đảm cho trước (và sau) khi thử tính năng, tất cả các đường ống không bị kẹt tắc và tất cả các bộ phận của hệ thống ở trong điều kiện đúng. Cũng phải bảo đảm cho tất cả các đường ống cung cấp và đường ống về không sử dụng trong thử nghiệm được đóng lại một cách chính xác bằng cách lắp đặt các đĩa chắn nếu cần thiết. Phải kiểm tra độ kín của tất cả các ống có liên quan. Bất cứ bộ phận nào trong hệ thống có thể gây kẹt tắc và đặc biệt là các bộ phận làm mát bề mặt trao đổi nhiệt phải được làm sạch trên các phía tiếp xúc với nước và với khí trước khi bắt đầu thử. Nếu không thể thực hiện được yêu cầu này thì phải có sự thỏa thuận tương ứng của các bên có liên quan.

Tất cả các dụng cụ đo và đường ống đo phải được kiểm tra cẩn thận về việc điều chỉnh và lắp nối chính xác (xem 5.1).

Cũng như trong trường hợp thực hiện thử tính năng tại vị trí lắp đặt, trước tiên nhà cung cấp có thể tiến hành phép thử sơ bộ riêng của mình. Các phép thử sơ bộ này cũng có thể được sử dụng để làm quen đối với đội thử nghiệm và để thử, kiểm tra các dụng cụ và thiết bị được sử dụng. Nếu phép thử này thành công thì có thể được chấp nhận là phép thử tính năng bởi khách hàng.

6.2. Thực hiện phép thử

6.2.1. Quy định chung

...

...

...

Khi thực hiện phép thử tính năng trong hệ thống, chỉ có thể thực hiện việc điều chỉnh các thông số vận hành khi có sự tham vấn với người chịu trách nhiệm về hệ thống.

Trong quá trình thử tính năng trên một máy nén hoặc một hệ thống máy nén không thể thực hiện bất cứ sự cải tiến nào có thể ảnh hưởng đến tính năng của máy nén và sự cải tiến này không thể duy trì được trong các điều kiện vận hành bình thường.

Thử tính năng phải được thực hiện với tất cả các giá trị trong điều kiện trạng thái ổn định.

Các giá trị đo được (khi có thể) quan trọng nhất đều phải được ghi lại một cách đồng thời. Sau khi thử, các đại diện của nhà cung cấp và khách hàng và bất cứ bên trung gian nào tham dự đều phải được cung cấp một bản sao của tài liệu ghi chép này.

Loại, số lượng và khoảng thời gian của các phép đo và tần suất của chúng sẽ thay đổi theo mức độ quan trọng của các phép đo riêng, có tính đến các tính năng riêng của thiết bị đo và sự vận hành. Phải có sự thỏa thuận về vấn đề này.

Trong trường hợp máy nén được làm mát, cũng nên xác minh tính hiệu quả của bộ phận làm mát trung gian trong các điều kiện thiết kế.

6.2.2. Sai lệch của giá trị trung bình cho phép so với các giá trị quy định trong các điều kiện bảo hành và độ dao động cho phép của các giá trị riêng xung quanh giá trị trung bình.

Nếu các điều kiện vận hành sai lệch so với các điều kiện bảo hành, phép thử sẽ có hiệu lực với điều kiện là các sai lệch của giá trị trung bình trong các điều kiện bảo hành ban đầu nằm trong các giới hạn đã cho. Có thể tìm thấy các giới hạn này trong các Bảng 1 và 2 (7.2), trên Hình 2 và Phụ lục A.

Các sai lệch lớn hơn vẫn có thể cho phép với điều kiện là có sự thỏa thuận tương ứng giữa nhà cung cấp và khách hàng.

...

...

...

6.3. Đánh giá các kết quả thử

6.3.1. Tính toán giá trị trung bình

Các số đọc của các giá trị có ảnh hưởng tuyến tính đến tính toán được lấy ở các khoảng thời gian như nhau có thể được tính toán giá trị trung bình bằng phương pháp trung bình cộng.

Các số đọc của các giá trị không ảnh hưởng tuyến tính đến tính toán được lấy ở các khoảng thời gian như nhau có thể được tính toán giá trị trung bình dưới dạng tương đương.

6.3.2. Lưu lượng khối lượng và lưu lượng thể tích vào

Có thể xác định lưu lượng thể tích vào hiệu dụng V_1,us,wet từ lưu lượng khối lượng đo được m_te xem E.4.2).

6.3.3. Công suất (công suất tại khớp nối trục), tiêu thụ lưu chất.

Có thể xác định công suất (công suất ở khớp nối trục) P_cou của máy nén phù hợp với 5.9.

Khi sử dụng hộp số, phải xác định riêng biệt các tổn thất trong bánh răng (bằng phương pháp như đo các tổn thất bị tiêu tán dưới dạng nhiệt trong dầu của hộp số).

...

...

...

6.3.4. Công suất của quá trình chuẩn

Có thể tính toán công suất của quá trình chuẩn khi sử dụng các trạng thái đo được ở đầu vào và đầu ra. Việc lựa chọn quá trình chuẩn (đẳng entropi, đa hướng, đẳng nhiệt) phụ thuộc vào loại và cách vận hành của máy nén (xem E.5.1).

6.3.5. Suất tiêu thụ lưu chất công tác

Khi sử dụng một động cơ nhiệt làm máy dẫn động và các điều kiện vận hành của máy nén và máy dẫn động là không đổi thì tính năng của máy nén có thể được biểu thị dưới dạng lưu lượng khối lượng của lưu chất công tác của máy dẫn động trên một đơn vị lưu lượng thể tích hiệu dụng ở đầu vào của máy nén.

Khi các điều kiện vận hành của máy nén thay đổi nhưng các điều kiện vận hành của máy dẫn động không đổi thì tiêu thụ lưu chất công tác nên có liên quan đến quá trình chuẩn, ví dụ, m_wf/P_pr.

6.4. Độ không đảm bảo đo của các kết quả thử

6.4.1. Nguyên tắc cơ bản

Bất cứ phép đo nào cũng đòi hỏi phải có một mức độ không đảm bảo. Các độ không đảm bảo này cũng xuất hiện do sự chuyển đổi (xem 7.2.5). Các dữ liệu có trong 6.4 giả định trước rằng các yêu cầu quy định trong Điều 5 được đáp ứng. Nếu không phải như vậy, phải có sự thỏa thuận về sự tăng lên thích hợp của các độ không đảm bảo đo đối với các biến số được đo riêng và các phạm vi độ tin cậy cho các dữ liệu của khí. Có thể giả thiết thêm rằng tất cả các sai số hệ thống ghi được trong phép đo các đại lượng được đo riêng và các dữ liệu của khí đã được loại trừ bằng sự hiệu chỉnh. Một điều kiện tiên quyết bổ sung thêm là các giới hạn độ tin cậy của sai số đọc và sai số tích phân đã được bỏ qua bằng một số lượng thích hợp các số đọc. Các sai số hệ thống không ghi lại được (nhỏ) cũng được bao hàm bởi các độ không đảm bảo đo. Các cấp chất lượng (cấp chính xác) và các giới hạn sai số đôi khi được sử dụng để xác định các độ không đảm bảo đo của các đại lượng được đo riêng bởi vì sai số hệ thống ghi lại được của các dụng cụ đo đã sử dụng, trừ một số ngoại lệ, chi bao hàm một phần nhỏ của cấp chính xác hoặc giới hạn sai số các dữ liệu về xác định các độ không đảm bảo đo đối với các đại lượng được đo riêng (6.4.2), các phạm vi độ tin cậy của các dữ liệu về khí (6.4.3) và đối với các thay đổi của trạng thái là gần đúng. Các phép gần đúng này chỉ có thể được cải thiện với một mức phức tạp và chi phí tương ứng.

Theo tài liệu tham khảo [7] các độ không đảm bảo đo được quy định trong tiêu chuẩn này nên được lấy ở các giới hạn độ tin cậy 95 %.

...

...

...

6.4.2. Độ không đảm bảo đo của các biến số được đo riêng

6.4.2.1. Độ không đảm bảo đo của áp suất

6.4.2.1.1. Áp kế chính xác và bộ chuyển đổi áp suất

Độ không đảm bảo đo tương đối, được biểu thị bằng tỷ lệ phần trăm, đối với độ chênh áp là

                                                                                 (15)

Khi dụng cụ đo có cấp chính xác G < 0,2, thì số hạng G = 0,2 nên được sử dụng trong phương trình để cho phép tính đến các sai số lắp đặt.

6.4.2.1.2. Cột chất lỏng

Nếu áp dụng cột chất lỏng, độ không đảm bảo đo phụ thuộc trước hết phụ thuộc vào khả năng đọc được độ lệch Δl. Nếu không sử dụng sự trợ giúp riêng thì có thể đạt được độ không đảm bảo đo V_Δl bằng ± 1 mm.

Độ không đảm bảo đo tương đối được biểu thị bằng tỷ lệ phần trăm trong phạm vi 100 mm £ Δl £ 1 000 mm là:

...

...

...

Đối với Δl > 1000mm, độ không đảm bảo đo tương đối, được biểu thị bằng tỷ lệ phần trăm là:

t_Δp = 0,1

6.4.2.1.3. Áp suất tuyệt đối

Độ không đảm bảo đo của áp suất tuyệt đối, p, phụ thuộc vào độ không đảm bảo của áp suất môi trường xung quanh đo được, p_amb và độ chênh áp p-p_amb:

                                                       (17)

6.4.2.2. Độ không ổn định đo của nhiệt độ

6.4.2.2.1. Quy định chung

Các tiêu chuẩn quốc gia chứa đựng thông tin về tính toán các sai số và các giới hạn sai số, có bao gồm cả các ảnh hưởng giới hạn nhỏ không tránh được. Các điều khoản trong 6.4.2.2.2 đến 6.4.2.2.4. được dùng để làm dễ dàng hơn cho sự lựa chọn.

6.4.2.2.2. Nhiệt kế cột chất lỏng

...

...

...

6.4.2.2.3. Cặp nhiệt điện

Khi toàn bộ hệ thống đo đã được hiệu chuẩn gần đây nhất và sử dụng các dụng cụ đo chính xác để đo (cấp chính xác 0,1) có thể sử dụng độ không đảm bảo đo V_t bằng ± 1,0 K cho các nhiệt độ đến 300 °C.

Có thể đạt được các độ không đảm bảo đo nhỏ hơn nhiều thông qua sử dụng sự phối hợp các dụng cụ chuyên dùng, đặc biệt là đối với các độ chênh lệch nhiệt độ nhỏ.

6.4.2.2.4. Nhiệt kế điện trở

Khi toàn bộ hệ thống đo đã được hiệu chuẩn gần đây nhất, có thể sử dụng độ không đảm bảo đo V_t bằng ± 1,0 K cho nhiệt độ đến 300 °C. Tuy nhiên nên sử dụng hệ thống chính xác nhất cho ứng dụng riêng của các phương pháp đo dùng cho mục đích này.

6.4.2.3. Độ không đảm bảo đo của lưu lượng

Phải tính toán dung sai  của phép đo lưu lượng khi sử dụng các ống phun và vòi phun tiêu chuẩn phù hợp với TCVN 8113-1 (ISO 5167-1). Trong trường hợp không thể loại bỏ được sự tăng vọt của hiện tượng mạch động thì phải áp dụng các hệ số hiệu chỉnh. Ngoài ra, dung sai, phải được mở rộng tới 20 % sự hiệu chỉnh. Khi phép đo được thực hiện bằng sử dụng các dụng cụ đo (ví dụ, đối với lưu lượng thể tích của dầu) thì phải sử dụng các độ không đảm bảo đo của các dụng cụ (được quy định, ví dụ như bởi chứng chỉ của thử nghiệm).

6.4.2.4. Độ không đảm bảo đo của tốc độ quay

Độ không đảm bảo đo tương đối, được hiển thị bằng tỷ lệ phần trăm, của tốc độ quay khi sử dụng các dụng cụ đo analog đã hiệu chuẩn là

...

...

...

Độ không đảm bảo đo tương đối, được hiển thị bằng tỷ lệ phần trăm, của tốc độ quay khi sử dụng các dụng cụ đo số đã hiệu chuẩn là

                                                                                  (19)

Độ không đảm bảo đo tương đối, được hiển thị bằng tỷ lệ phần trăm, của động lực kế xoắn đã hiệu chuẩn là

                                                                        (20)

Có thể sử dụng độ không đảm bảo đo do nhà sản xuất công bố để đo momen xoắn bằng các động cơ kiểu giá lắc.

6.4.2.6. Độ không đảm bảo đo của công suất tại khớp nối trục của máy dẫn động

Độ không đảm bảo đo tương đối, được hiển thị bằng tỷ lệ phần trăm, của động lực kế xoắn đã hiệu chuẩn là:

                                                 (21)

trong đó:

...

...

...

V_h,M là độ không đảm bảo của hiệu suất động cơ. Nhà cung cấp động cơ điện phải cung cấp các đường cong hiển thị hiệu suất động cơ là một hàm số của tải trọng và phải công bố độ không đảm bảo.

Để tính toán công suất tại khớp nối trục từ công suất điện tiêu thụ và các tổn thất riêng đo được, các độ không đảm bảo đo của các tổn thất riêng này phải được tính đến theo cách thích hợp với phương pháp đo của chúng.

Để đo công suất tại khớp nối trục trên các máy dẫn động khác phải tính toán độ không đảm bảo đo tương đối t_P,cou phù hợp với tiêu chuẩn tương ứng.

6.4.2.7. Độ không đảm bảo đo của công suất từ độ chênh lệch của nhiệt độ và lưu lượng khối lượng

Khi công suất (ví dụ, công suất khí, các tổn thất công suất cơ học) được xác định từ độ chênh lệch của nhiệt độ và lưu lượng khối lượng, độ không đảm bảo đo, được hiển thị bằng tỷ lệ phần trăm là

                                                       (22)

6.4.2.8. Hệ thống đo

Vì giá trị được đo thường được hiển thị trên các dụng cụ đo ở cuối hệ thống đo cho nên cũng phải tuân theo các quy tắc dùng cho các hệ thống đo được quy định trong các tiêu chuẩn thích hợp, ví dụ, tài liệu tham khảo [7].

6.4.3. Phạm vi độ tin cậy đối với các dữ liệu của khí

...

...

...

Khi thành phần của khí dao động, phải có sự chú ý đặc biệt tới việc lấy mẫu đúng và thích hợp. Các phạm vi độ tin cậy của các dữ liệu về khí phải được tăng lên nếu các độ dao động này vượt khỏi các phạm vi có thể được cân bằng bằng sự lấy mẫu thích hợp.

Thông tin trong 6.4.3.2 đến 6.4.3.4 cũng đề xuất sơ bộ các phương pháp phân tích vật lý hoặc hóa học thích hợp dùng để xác định thành phần của khí.

6.4.3.2. Hằng số khí

6.4.3.2.1. Khí nguyên chất

Khi hằng số khí được lấy từ các phương trình trạng thái đã được chấp nhận thì có thể bỏ qua phạm vi độ tin cậy V_R của nó.

6.4.3.2.2. Hỗn hợp khí

Phạm vi độ tin cậy V_R của các hằng số khi có thể được bỏ qua với điều kiện là các điều kiện trong 6.4.3.1 được đáp ứng. Nếu hằng số khí được xác định bằng phép đo mật độ khi sử dụng các dụng cụ đo chính xác như đã quy định trong 5.4 nên sử dụng phạm vi độ tin cậy tương đối V_R/R bằng ± 0,5%

6.4.3.3. Hệ số nén

6.4.3.3.1. Khí nguyên chất

...

...

...

Khi hệ số nén được xác định theo các phương trình trạng thái, nên đánh giá phạm vi độ tin cậy, V_Z.

6.4.3.3.2. Hỗn hợp khí

Có thể đạt được mức chính xác lớn nhất bằng cách đo hệ số nén của hỗn hợp khí.

Để đánh giá phạm vi độ tin cậy của một hệ số nén được xác định từ các phương trình trạng thái, điều chủ yếu là nên sử dụng phạm vi độ tin cậy, V_Z của hệ số nén của thành phần chiếm tỷ lệ lớn nhất theo thể tích và phạm vi độ tin cậy, V_Z của thành phần có hệ số nén sai lệch lớn nhất so với 1.

6.4.3.4. Số mũ đẳng entropi

6.4.3.4.1. Khí nguyên chất

Khi số mũ đẳng entropi đối với các khí gần như hoàn toàn nguyên chất được lấy từ các bảng đã được chấp nhận thì có thể bỏ qua phạm vi độ tin cậy V_k của số mũ đẳng entropi.

Không sẵn có các dữ liệu chính xác về phạm vi độ tin cậy V_k của các số mũ đẳng entropi của các khí có sai lệch lớn so với trạng thái nguyên chất; các phạm vi độ tin cậy này phải được đánh giá.

6.4.3.4.2. Hỗn hợp khí

...

...

...

6.4.4. Độ không đảm bảo của các kết quả đo

6.4.4.1. Quy định chung

Các phương trình để tính toán độ không đảm bảo đo tương đối của các kết quả đo được cho trong 6.4.4.2. Các phương trình này hiển thị các bán trục đối với các elip độ không đảm bảo đo (xem 8.2.4) và phải được mở rộng bởi các dung sai bổ sung nếu cần thiết (xem 7.2.5).

                                                                                           (23)

Các elip độ không đảm bảo đo này được vẽ xung quanh các điểm đo.

Trong trường hợp chỉ có một điểm bảo hành và một điểm thử, có thể xác định tổng độ không đảm bảo tương đối của các kết quả đo đối với công suất hoặc công suất có liên quan nếu nó được chuyển đổi theo lưu lượng thể tích được bảo hành ở đầu vào và tỷ số nén P_g. Trong trường hợp này áp dụng một cách gần đúng các phương trình đối với các độ không đảm bảo đo tương đối cho công suất có liên quan (xem 6.4.4.2.4). Nên áp dụng quy định này cho so sánh bảo hành phù hợp với 8.2.2.

6.4.4.2. Độ không đảm bảo tương đối của các kết quả đo được tính toán bằng phương pháp lấy đạo hàm

Các công thức được dẫn ra theo Phụ lục D.

6.4.4.2.1. Đối với lưu lượng thể tích vào,

...

...

...

                                                                     (24)

6.4.4.2.2. Đối với tỷ số nén, t_res,P

Độ không đảm bảo tương đối của các kết quả đo đối với tỷ số nén là

                                       (25)

6.4.4.2.4. Đối với công nén riêng đa hướng, t_res,y,p

Độ không đảm bảo tương đối của các kết quả đo đối với công nén riêng đa hướng là

 (26)

6.4.4.2.4. Đối với công suất t_res,P,cou, công suất có liên quan  và hiệu suất t_res,h,cou

Độ không đảm bảo tương đối của các kết quả đo yêu cầu cho tính toán theo công thức của các phương trình đối với độ không đảm bảo tương đối của các kết quả đo công suất, công suất có liên quan, hiệu suất và các hệ số để nhân với các độ không đảm bảo đo tương đối riêng biệt này được cho trong Bảng 1.

...

...

...

Độ không đảm bảo đo tương đối cho các giá trị được đo riêng

Máy nén không được làm mát

Máy nén được làm mát
J_j,te = J_j,g

Máy nén được làm mát
J_j,te = J_j,g

Trường hợp 1^c

Trường hợp 2^d

Trường hợp 3^e

Trường hợp 1^c

Trường hợp 2^d

...

...

...

Trường hợp 1^c

Trường hợp 2^d

Trường hợp 3^e

t_p,cou

0

0

0

...

...

...

0

0

t_pi

0

0

0

...

...

...

0

0

t_P,mech

...

...

...

t_Mt

0

0

0

0

...

...

...

0

0

t_N^a

1

1

0

1

1

...

...

...

1+2e₃lnP_A,co

2e₃lnP_A,co

0

0

1

0

0

1

2e₃lnP_A,co

...

...

...

t_m^a

0

1

t_p1^a

t_T1^a

0

e₃ lnP_A,co

...

...

...

1+ e₃ lnP_A,co

t_Z1^a

0

e₃ lnP_A,co

1

1+ e₃ lnP_A,co

t_R^a

0

e₃ lnP_A,co

...

...

...

1+ e₃ lnP_A,co

t_p2

t_k

e₁

e₁

e₁

0

0

...

...

...

0

0

0

t_T1,B

0

0

0

0

0

...

...

...

e₃

e₃

e₃

t_Z1,B

0

0

0

0

0

...

...

...

e₃

e₃

e₃

t_T1,j^b

0

0

0

...

...

...

^a Ở đây, các hệ số để xác định độ không đảm bảo của các kết quả đo đối với công suất tại khớp nối trục t_res,Pcou, không bao gồm t_dev được chỉ dẫn trong hàng trên và các hệ số cho công suất có liên quan s và cho hiệu suất t_res,hcou, bao gồm t_dev, trong hàng dưới.

^b Đối với J_j,te = J_i,g  và

Đối với J_j,te ¹ J_i,g  và

^c Trường hợp 1: Công suất tại khớp nối trục, P_cou,te được xác định bằng phép đo công suất của khí, P_i,te. và các tổn thất cơ học P_mech,te.

^d Trường hợp 2: Công suất tại khớp nối trục được đo trên máy dẫn động.

^e Trường hợp 3: Công suất tại khớp nối trục được xác định bằng phép đo momen xoắn, M_t,te và tốc độ quay N_te

...

...

...

                                                                           (27)

                                                                               (28)

                                                                                                       (29)

VÍ DỤ: Phương trình của độ không đảm bảo tương đối của các kết quả đo đối với công suất tại khớp nối trục của một máy nén được làm mát bằng nước (J_j,te = J_j,g) có thể được tính toán theo công thức như sau phù hợp với Bảng 2 nếu công suất tại khớp nối trục trong phép thử P_cou,te. đã được xác định bằng phép đo momen xoắn và tốc độ quay (trường hợp 3).

6.4.4.3. Xác định độ không đảm bảo đo khi sử dụng phương pháp vi sai

Độ không đảm bảo tương đối của các kết quả đo của một hàm số kết quả, W (ví dụ, tiêu thụ hơi) có thể được xác định như sau, đặc biệt là trong trường hợp tương tác về chức năng tương đối phức tạp mà phép lấy đạo hàm củ nó bằng lời giải toán học chặt chẽ là khó khăn.

Hàm số kết quả, W dựa trên các giá trị đo được, được chuyển đổi theo các điều kiện tiên quyết của bảo hành và được hiệu chỉnh theo giá trị bảo hành. Ví dụ, đối với W = P_cou,g với t_res,W được hiển thị bằng tỷ lệ phần trăm:

                                                                        (31)

...

...

...

                                                                                                 (32)

                                                                           (33)

Để đạt được yêu cầu này, hàm số kết quả, W trong đó chứa tất cả các biến số được đo và các dữ liệu khí, x_i được tính toán khi sử dụng các giá trị tăng lên hoặc giảm đi bởi độ không đảm bảo đo riêng V_xi và sai lệch tương đối trung bình f_xi của hàm số kết quả, W được tính toán từ đó chênh lệch của chúng tại vị trí của giá trị được đo x_i,

Hình 1 - Sự biến thiên của hàm số kết quả theo một độ không đảm bảo đo riêng

6.4.4.4. Độ không đảm bảo tương đối của các kết quả đo đối với các phép đo trên một cấp của các máy nén nhiều cấp

Áp dụng các phương trình sau trong trường hợp cấu thành đường cong tính năng tổng từ các đường cong của các tầng riêng biệt hoặc các đoạn được đo riêng biệt:

Đối với độ không đảm bảo đo tương đối của lưu lượng thể tích:

                                                                         (34)

...

...

...

                                                               (35)

Đối với độ không đảm bảo đo tương đối của công suất:

                                                                (36)

Các hệ số 0,2 và z-1 tính đến các độ không chính xác không tránh được của phép đo riêng biệt của các đoạn riêng và xử lý các kết quả.

6.4.4.5. Độ không đảm bảo tương đối có trong lượng của các kết quả đo

Nếu đã sử dụng các phương pháp đo khác nhau thì có thể thu được các giá trị đo có trọng lượng và các độ không đảm bảo theo tài liệu tham khảo [7]:

Kết quả đo có trọng lượng

                                                                                               (37)

Với                                                                                                  (38)

...

...

...

                                                                             (39)

Độ ổn định tương đối có trọng lượng của các kết quả đo:

                                                                                                        (40)

7. Chuyển đổi các kết quả thử theo các điều kiện bảo hành

7.1. Quy định chung

7.1.1. Mục đích của chuyển đổi

Các kết quả thử có thể được so sánh trực tiếp với các giá trị bảo hành chỉ khi máy nén được đo một cách chính xác trong các điều kiện vận hành cho bảo hành trong quá trình thử nghiệm thu.

Nếu các điều kiện vận hành trong quá trình thử sai lệch so với điều kiện được quy định trong bảo hành thì kết quả thử phải được chuyển đổi theo các điều kiện vận hành cho bảo hành. Chỉ có các dữ liệu thử nghiệm như đã nêu trên mới có thể được so sánh với các giá trị bảo hành khi so sánh với bảo hành như đã qui định trong Điều 8.

7.1.2. Đối tượng chuyển đổi

...

...

...

- Lưu lượng thể tích hiệu dụng ở đầu vào, V_1,us;

- Tỷ số nén, P hoặc cột áp;

- Và công suất tại khớp nối trục, P_cou.

Công suất tại khớp nối trục , P_cou gồm có công suất của khí P_i và tổn thất cơ học P_mech, được chuyển đổi riêng biệt. Nếu cần, phải tính đến ảnh hưởng của lưu lượng rò rỉ.

7.2. Sự chuyển đổi

7.2.1. Sự gắn bó với các yêu cầu bắt nguồn từ lý thuyết tương tự

Chuyển đổi các kết quả từ các điều kiện thử tới các điều kiện bảo hành thường có thể thực hiện được nếu tính tương tự của dòng chảy trong máy nén được đảm bảo trong quá trình chuyển đổi một điểm thử theo các điều kiện bảo hành, nghĩa là với điều kiện có thể duy trì được các điều kiện chủ yếu đối với các hệ số công của quá trình chuyển đồng nhất, xem phương trình (6) và đối với các hệ số lưu lượng đồng nhất, xem phương trình (5).

Khi lắp đặt các hệ thống hình học thay đổi để điều chỉnh lưu lượng trong máy nén (ví dụ, các cánh dẫn dày điều chỉnh được ở đầu vào hoặc các cánh của miệng loe thì chỉ áp dụng sự chuyển đổi cho một giá trị chỉnh đặt không đổi của các hệ thống này. Các điều kiện tương tự này chỉ liên quan đến lưu lượng trong máy nén mà không liên quan đến tổn thất cơ học. Vì lẽ đó các điều kiện này phải được đo và chuyển đổi riêng biệt để so sánh với bảo hành (xem 7.2.4.4).

a) Các hệ số công của quá trình chuẩn đồng nhất và hệ số lưu lượng thể tích theo các hệ số công của quá trình chuyển đồng nhất và các hệ số lưu lượng thể tích, y và j, tỷ số giữa tốc độ đặc trưng của dòng chảy và tốc độ ở đỉnh (bộ cánh) có một giá trị đồng nhất trong các điều kiện thử và các điều kiện bảo hành. Vì lẽ đó, cần, nhưng không đủ, duy trì j và y hoặc V₁/N hoặc Y/N² không đổi cho sự chuyển đổi điểm thử.

...

...

...

Sự thay đổi trạng thái của khí nén có thể giữ được như nhau trong điều kiện thử và điều kiện bảo hành ở tất cả các cấp của máy nén chỉ khi các số mũ đẳng entrropi đồng nhất.

c) Chỉ số Mach đồng nhất

Để bảo đảm cho các tỷ số vận tốc là như nhau đối với một loại khí tại mỗi vị trí trên đường dòng chảy, điều kiện phải gồm có, ngoài hệ số công của quá trình chuẩn và hệ số lưu lượng thể tích đồng nhất, các tỷ số lưu lượng thể tích (âm chỉ lưu lượng thể tích vào) phải được giữ không đổi tại mỗi vị trí trên đường dòng chảy trong điều kiện thử và điều kiện bảo hành. Yêu cầu về các tỷ số lưu lượng thể tích giống nhau ở tất cả các cấp của máy nén được đáp ứng - các số mũ đẳng entrropi luôn được giữ thiết là đồng nhất - nếu chỉ số Mach ở đỉnh Ma_u là đồng nhất trong điều kiện thử và điều kiện bảo hành. Trong các điều kiện tiên quyết này, chỉ số Mach ở đỉnh đồng nhất có nghĩa là chỉ số Mach cục bộ đồng thời đồng nhất (tốc độ dòng chảy có liên quan đến tốc độ âm thanh cục bộ tương ứng)

d) Các tỷ số J_j trong các cấp đồng nhất

Điều kiện về tính tương tự của các tỷ số J_j đồng nhất trong các cấp riêng biệt của máy nén có nghĩa là các giá trị J_j = (RZ₁T₁)_j / (RZ₁T1)_t là không đổi (j = I,II, …). Trong các máy nén không được làm mát, yêu cầu này được đáp ứng với số mũ đẳng entrropi đồng nhất và chỉ số Mach ở đỉnh đồng nhất.

Trong các máy nén được làm mát, phải đạt được điều kiện J_j = const bằng các điều chỉnh tương ứng bộ phận làm mát trung gian.

Tính năng của bộ phận làm mát không thể đánh giá được nếu các giá trị thử khác so với các điều kiện bảo hành. Nếu cần thiết, cần phải tiến hành thử nghiệm riêng đối với tính năng.

e) Số Reynolds đồng nhất

Để bảo đảm cho lớp giới hạn của dòng chảy cũng như dạng dòng chảy chịu ảnh hưởng của lớp giới hạn này giữ được không đổi thì số Reynolds cũng như các thông số đã nêu trên cũng phải giữ được không đổi trong tính toán chuyển đổi.

...

...

...

Trong trường hợp khi sự trao đổi nhiệt có ảnh hưởng đến quá trình nén thì các thay đổi tính năng tương ứng của nó vẫn phải giữ như nhau.

7.2.2. Các phép tính gần đúng cho các yêu cầu bắt nguồn từ lý thuyết tương tự.

7.2.2.1. Quy định chung

Thông thường, vì không thể đáp ứng được một cách đồng thời tất cả các điều kiện về tính tương tự cho nên cần phải bỏ qua các điều kiện riêng cho phạm vi lớn hơn hoặc nhỏ hơn; xem tài liệu tham khảo [10].

Trong các máy nén vận hành ở các tốc độ dòng chảy trong phạm vi tốc độ âm thanh, cần thiết phải kiểm tra xem các sai lệch của chỉ số Mach trong thử nghiệm so với các điều kiện bảo hành có nằm trong phạm vi cho phép hay không. Tuy nhiên, trong trường hợp này có thể không kiểm tra các chỉ số Mach ở đỉnh Ma_u mà kiểm tra các chỉ số Mach cục bộ (tỷ số giữa tốc độ cục bộ của dòng chảy và tốc độ cục bộ của âm thanh).

7.2.2.2. Bỏ qua ảnh hưởng của một số thay đổi về tính năng

Nếu không thể thỏa mãn tất cả các điều kiện yêu cầu đối với các thay đổi về tính năng một cách đồng thời thì không cần thiết phải có sự bình đẳng đối với các thay đổi về tính năng thường chỉ có ảnh hưởng phụ đến hiệu suất và chỉ có ý nghĩa ở các vùng biên, một khi giá trị của chúng đã được kiểm tra trong điều kiện thử và điều kiện bảo hành.

Vì sự trao đổi nhiệt chỉ có ảnh hưởng nhỏ đến quá trình nén trong các cấp máy nén không được làm mát cho nên các thay đổi về tính năng tương ứng đối với sự truyền nhiệt chỉ có vai trò trong trường hợp các sai lệch cực hạn của các điều kiện thử. Không xem xét các bộ phận làm mát trung gian trong trường hợp này.

7.2.2.3. Sai lệch cho phép của các thay đổi về tính năng có ảnh hưởng không thể bỏ qua được.

...

...

...

Tính tương tự trong toàn bộ máy nén được bảo đảm với điều kiện là y_p của j mỗi cấp Ma_u, k,J_j và nếu cần thiết cả Re được duy trì đồng nhất.

Các phép tính gần đúng có thể thích hợp trong trường hợp khi chỉ số Mach đỉnh hoặc số mũ đẳng entropi k hoặc cả hai biến số, trong các điều kiện thử không thể được chấp nhận một cách chính xác cho các điều kiện bảo hành trong các máy nén không được làm mát; và trong các máy nén được làm mát nếu ngoài hai điều kiện nêu trên thì các tỷ số nhiệt độ cũng không thể được duy trì.

Các sai lệch của số Reynolds được phép tới một số giới hạn (xem Hình 2), nếu số Reynolds trong thử nghiệm thấp hơn các giới hạn của hình 2 thì chỉ được hiệu chỉnh số Reynolds, phù hợp với Phụ lục C, trong các giới hạn của Hình 2. Phải tính đến ảnh hưởng của số Reynolds đến hiệu suất, công nén riêng và hệ số lưu lượng khi xác định các điều kiện thử (xem 7.2.2.3.2) và chuyển đổi các kết quả thử theo các điều kiện bảo hành (xem 7.2.4.1).

CHÚ DẪN:

X Số Reynolds bảo hành Re_u,g

Y Tỷ số của số Reynolds,

^a Thứ hạng được phép áp dụng

Hình 2 - Phạm vi ứng dụng cho phép đối với sự chuyển đổi

...

...

...

7.2.2.3.2. Sai lệch cho phép của tỷ số lưu lượng thể tích f

Các sai lệch lớn nhất về lưu lượng thể tích thường xảy ra đối với n_te = n_g tại lúc kết thúc quá trình nén.

Đối với n_te ¹ n_g điều kiện các tỷ số lưu lượng thể tích đồng nhất trong một quá trình nén chỉ có thể đạt được một cách gần đúng, vì các sai lệch lưu lượng thể tích lớn nhất có thể xảy ra trong máy nén như là kết quả của một kiểu phân nhánh trong thay đổi trạng thái.

Giới hạn dung sai bên trong cho sai lệch của tỷ số giữa các tỷ số lưu lượng thể tích f là Δf_tol = ±0,01. Phải có sự kiểm tra nếu giới hạn này có thể được duy trì bằng sự thay đổi các giá trị thử N_te,R_te,Z_1,te hoặc T_1,te. Trong những trường hợp này nên thực hiện phép thử mà không sử dụng dung sai bổ sung. Theo cách khác, phải kiểm tra xem phép thử có còn thực hiện được hay không trong giới hạn dung sai bên ngoài Δf_tol = 0,05 (xem 7.2.5). Trong trường hợp này có thể thực hiện được phép thử với tính tương tự gần đúng khi sử dụng dung sai phụ (các Hình 6 và 7).

Tỷ số cho phép của các tốc độ giảm đi X_N,tol, phương trình (2) , có thể được tính toán khi sử dụng sai lệch cho phép Δf_tol của tỷ số giữa các tỷ số lưu lượng thể tích, f, phương trình (1); xem Phụ lục A.

Nếu các giới hạn dung sai bên ngoài không đủ thì phải kiểm tra trên cơ sở từng trường hợp một nếu như vẫn có thể thực hiện được các thử nghiệm theo phương pháp mô tả trong Phụ lục B.

Nếu việc kiểm tra các giá trị thử chỉ ra rằng các giá trị h_p,te và (p₂ / p₁)_te sai lệch so với các giá trị h_p,pr và (p₂ /p₁)_pr được dự tính cho các điều kiện thử thì nên lặp lại phép kiểm tra cho các điều kiện tương tự khi sử dụng các giá trị này.

7.2.2.3.3. Sai lệch cho phép của chỉ số Mach ở đỉnh

Các sai lệch cho phép của tỷ số lưu lượng thể tích tự bao gồm một giới hạn về các sai lệch cho phép của chỉ số Mach ở đỉnh.

...

...

...

Phải quan tâm đến các ảnh hưởng của chỉ số Mach nếu đạt tới chỉ số Mach tương đối tới hạn (tốc độ âm thanh cục bộ trong cấp) trong điều kiện bảo hành hoặc điều kiện thử đối với điểm thử và điểm chuyển đổi.

7.2.2.3.4. Sai lệch cho phép của số Reynolds

Cần thiết phải kiểm tra sai lệch của số Reynolds thử so với số Reynolds của các điều kiện bảo hành. Nên tính đến ảnh hưởng của sai lệch này đến vận hành của máy nén bằng các biện pháp hiệu chỉnh thích hợp, tuy nhiên chỉ tiến hành hiệu chỉnh trong các trường hợp riêng.

Các trường hợp ứng dụng các phương trình hiệu chỉnh và lựa chọn một số Reynolds thích hợp cho thử nghiệm được xác định bởi hai yếu tố:

- Độ chính xác của phương trình hiệu chỉnh cho các số Reynolds khác nhau;

- Độ chính xác của các kết quả thử đạt được ở các áp suất vào giảm hoặc các tốc độ thấp hơn.

Trong trường hợp các máy nén ly tâm, phải sử dụng phương pháp hiệu chỉnh số Reynolds được chứng minh là tốt (xem Phụ lục C). Các giới hạn áp dụng các phương trình được giới thiệu trên Hình 2.

Trong các trường hợp máy nén hướng trục, phương pháp hiệu chỉnh số Reynolds phụ thuộc vào tính năng cánh do nhà sản xuất máy nén sử dụng. Vì lẽ đó nên có sự thỏa thuận về phương pháp và các phạm vi ứng dụng giữa nhà sản xuất và người tiêu dùng.

7.2.3. Phân loại nhỏ thêm các trường hợp chuyển đổi

...

...

...

Theo các điều kiện thử có các nhóm sau cho điều chỉnh, thử nghiệm và chuyển đổi:

- Nhóm A: Thử nghiệm, khi duy trì giới hạn dung sai bên trong Δf_tol = ±0,01. Nếu yêu cầu này không thể được thực hiện;

- Nhóm B: Thử nghiệm, khi duy trì giới hạn dung sai bên trong Δf_tol = ±0,05. Nếu yêu cầu này không thể được thực hiện;

- Nhóm C: Thử nghiệm ở ngoài giới hạn dung sai bên ngoài.

7.2.3.2. Chuyển đổi theo các nhóm A và B

Các trường hợp này được chỉ dẫn bằng sơ đồ trong các Bảng 2 và 3 và trong Phụ lục A.

7.2.3.3. Chuyển đổi theo nhóm C

Trường hợp này được mô tả trong Phụ lục B.

Bảng 2 - Điều chỉnh thử nghiệm, chuyển đổi đối với máy nén không được làm mát

...

...

...

n_te = n_g

n_te ¹ n_g

Trường hợp

3a

3b

3c

3d

Ví dụ

...

...

...

Phụ lục F, ví dụ 1

Phụ lục F, ví dụ 5

Tỷ số của các tốc độ giảm, xem 7.2.2.3.2

Điều chỉnh máy nén ở các sai lệch trong giới hạn dung sai sai
Δf_tol = ±0,01 như trong Phụ lục A là cho phép.

Không có dung sai bổ sung cho chuyển đổi

Nếu không đáp ứng được điều kiện liền kề, điều chỉnh máy nén ở X_N,tol trong giới hạn dung sai bên ngoài Δf_tol = ±0,05 như trong Phụ lục A.

Dung sai bổ sung cho chuyển đổi như trong 7.2.5

Điều chỉnh máy nén với X_N ở trong giới hạn dung sai bên trong Δf_tol = ±0,01 như trong Phụ Iục A.

Không có dung sai bổ sung cho chuyển đổi

...

...

...

Dung sai bổ sung cho chuyển đổi như trong 7.2.5

Chỉ số Mach xem 7.2.2.3.3

Nếu Ma_u,te ¹ Ma_u,g, kiểm tra xem các thay đổi gây ra bởi chỉ số Mach có xảy ra hay không trong phạm vi đường cong tính năng có liên quan dùng cho so sánh với bảo hành (chỉ số Mach tới hạn, chỉ số Mach của van tiết lưu)

Số Reynolds xem 7.2.2.3.4

Kiểm tra xem Re_u,te / Re_u,g có ở trong phạm vi cho phép để chuyển đổi hiệu suất hay không (phù hợp với Hình 2 cho các máy nén ly tâm)