4. Chứng nhận

Nếu thiết lập hệ thống để đo lưu lượng theo phương pháp cân được sử dụng cho mục đích theo đo lường pháp quyền, thì phải được xác nhận và đăng ký bởi các cơ quan có thẩm quyền về đo lường quốc gia. Phải kiểm tra, hiệu chuẩn định kỳ trong khoảng thời gian được quy định. Nếu không thì phải có một bản ghi xác nhận của phòng đo lường chuẩn (về độ dài, khối lượng, thời gian và nhiệt độ), và việc đánh giá, phân tích sai số theo tiêu chuẩn này cũng có thể chứng nhận pháp lý cho các mục đích đo lường.

Người chịu trách nhiệm thực hiện việc kiểm tra phải đánh giá kết quả theo quy định của tiêu chuẩn này và phải lập, ký trong các báo cáo kết quả.

5. Nguyên lý chung

5.1 Những chi tiết chính của lắp đặt

Hệ thống cân tĩnh khi lắp đặt thường bao gồm các chi tiết chính sau đây:

- bể nguồn;

- đoạn ống thử nghiệm;

- bộ chuyển dòng;

...

...

...

- thiết bị cân;

- bình hứng;

- bộ đếm thời gian;

- một hoặc nhiều máy bơm.

Những yêu cầu cụ thể đối với các chi tiết này được quy định trong TCVN 8440 (ISO 4185).

5.2. Chất lỏng thử

Thông thường dùng nước sạch làm chất lỏng thử khi kiểm tra lắp đặt đối với phép đo lưu lượng bằng phương pháp cân.

Những chất lỏng khác cũng có thể được sử dụng miễn là áp suất bay hơi của chất lỏng đủ thấp để cho sự bay hơi là không đáng kể. Vì lý do thực tế, (đặc biệt là hạn chế hiện tượng hóa hơi của nước trong bình cân) khuyến nghị hệ số độ nhớt động học của chất lỏng không vượt quá 35 x10^-6 m²/s.

5.3. Nguyên tắc kiểm định

...

...

...

Sau đó các phép thử được tiến hành trong khoảng thời gian cụ thể để xác định sai số và để so sánh với kết quả trước đó, từ đó xác định khoảng thời gian cần thiết giữa các lần kiểm tra .

Nguyên lý chung của việc đánh giá hiệu chỉnh hệ thống đo dòng là việc kiểm tra các sai số một cách riêng biệt cho từng chi tiết lắp đặt và kết hợp chúng lại theo cách đánh giá độ không đảm bảo đo thành phần từ đó xác định độ không đảm bảo tổng thể hệ thống được lắp đặt.

Điều 6.2 TCVN 8440 (ISO 4185) nêu phương pháp đánh giá sai số của dụng cụ cân và bộ chuyển dòng.

Tiêu chuẩn này nhấn mạnh khía cạnh kiểm định và thử nghiệm hệ thống. Đặc biệt, quy trình tương tự được đưa ra để kiểm tra dụng cụ cân (xem 6.1 và Phụ lục A), kiểm tra bộ chuyển dòng (xem 6.2 và Phụ lục B), kiểm tra bộ đếm thời gian (xem 6.3), kiểm tra hệ thống đo khối lượng riêng (6.4), đánh giá độ ổn định lưu lượng (xem 6.5 và Phụ lục C và Phụ lục D), xem xét về đặc tính dòng chảy (xem 6.6 và Phụ lục E) và tính độ không đảm bảo tổng thể (xem Điều 7).

5.4. Vận hành sơ bộ

Trước khi tiến hành kiểm tra chi tiết thi tiến hành các thao tác sơ bộ sau:

a) Xem xét mô tả kỹ thuật và quy trình thao tác lắp đặt;

b) Kiểm tra các đặc tính của thiết bị, thiết bị đo chính và phụ trợ và xác nhận rằng nó phù hợp với các đặc tính nêu trong bản mô tả;

c) Kiểm tra hoạt động của hệ thống thủy lực để thiết lập tất các nguồn sai số bổ sung;

...

...

...

Lưu lượng vận hành tối đa của phép đo sẽ thấp hơn 2 giá trị sau:

a) Lưu lượng tối đa có thể được tạo ra bởi hệ thống nguồn cung cấp dòng chảy khi hoạt động trong một vòng kín với trở kháng thủy lực tối thiểu;

b) Lưu lượng tương ứng với thời gian tối thiểu cho phép đo để điền đầy bình cân đến mức định trước, thời gian tối thiểu phải đáp ứng các yêu cầu nêu trong Điều 3.3, TCVN 8440 (ISO 4185), nghĩa là khoảng 30 s, tùy vào trường hợp cụ thể.

6. Quy trình kiểm tra vận hành

6.1. Kiểm tra thiết bị cân

Khối lượng của chất lỏng thu được được xác định bằng cách cân bình có chứa chất lỏng trước và sau chu kỳ 1 chuyển dòng (cân kép) và khối lượng bình cân sau đó trừ đi lượng bì (khối lượng bình cân khi không chứa chất lỏng).

Kiểm tra dụng cụ cân sử dụng phương pháp cân kép sẽ cho phép xác định số hiệu chính và độ không đảm bảo đo ngẫu nhiên và hệ thống gây ra do dụng cụ cân. Quy trình đánh giá độ không đảm bảo đo đó được nêu chi tiết trong TCVN 8440 (ISO 4185) và Phụ lục A của tiêu chuẩn này.

6.1.1. Kiểm tra bằng khối lượng quả cân chuẩn

Để kiểm tra thiết bị cân, sử dụng các quả cân chuẩn có tổng khối lượng không ít hơn khối lượng tối đa có thể của chất lỏng thu được. Sai số tối đa cho phép của các quả cân chuẩn phải là 20 % hoặc thấp hơn độ không đảm bảo đo mong đợi của dụng cụ cân.

...

...

...

Khi yêu cầu độ chính xác cao, sẽ phải tính đến ảnh hưởng của sức nổi của không khí đến khối lượng quả cân chuẩn và chất lỏng theo OIML Recommendations 33 và TCVN 8440 (ISO 4185).

6.1.2. Kiểm tra bằng bình cân thể tích chuẩn

Trong những trường hợp cụ thể, ví dụ như đối với bình cân dung tích lớn hoặc một vài cấu trúc không ngập hoàn toàn theo lượng nước chứa trong bình, tốt hơn là kiểm tra dụng cụ cân bằng bình cân thể tích chuẩn, thể tích phải từ 5 % đến 10 % của thể tích tối đa chứa trong bình cân.

Kiểm tra bằng bình cân thể tích chuẩn là cần thiết để biết khối lượng của nước trong điều kiện đo với độ không đảm bảo đo nhỏ hơn 0,01 %. Điều này có nghĩa trong việc xác định độ không đảm bảo đo với nhiệt độ của nước dưới 0,5 °C.

Quy trình kiểm tra giống với việc sử dụng quả cân chuẩn (xem 6.1.1).

6.2. Kiểm tra bộ chuyển dòng

Trước khi bắt đầu thử nghiệm, bộ chuyển dòng phải được kiểm tra với lưu lượng tối đa và tối thiểu để đảm bảo rằng không xảy ra bắn nước vào hoặc ra bình cân trong khi chuyển dòng hoặc đo lưu lượng.

Ở gần đầu ra vòi phun tới lưỡi chia của bộ phận chuyển dòng có sự gia tăng lưu lượng do sự thay đổi áp suất. Điều này được xác định bằng cách đo sự thay đổi bất kỳ của áp suất trong đường ống tại lưu lượng lớn nhất với thiết bị chuyển dòng đặt tại vị trí cố định. Sự thay đổi áp suất bất thường không xảy ra trong đường ống.

Bộ chuyển dòng sẽ được kiểm tra độ kín bằng mắt thường (rò rỉ) tại áp suất tương đương với áp suất làm việc. Trong trường hợp rò rỉ nhỏ có thể bỏ qua, tất cả các rò rỉ sẽ được gộp lại và xác định ở chu kỳ chuyển dòng thông thường. Do đó tổng các rò rỉ có thể phụ thuộc vào lưu lượng, phép đo sẽ được thực hiện ở lưu lượng tối thiểu, trung bình và tối đa (chi tiết của cách tính toán xem B.1).

...

...

...

6.3. Kiểm tra bộ đếm thời gian

Bất kỳ sai số nào trong hiệu chuẩn bộ đếm thời gian sẽ gây ra một sai số hệ thống trong phép đo thời gian nạp nước vào bình cân.

Để đảm bảo rằng sai số ngẫu nhiên gây ra do bộ đếm thời gian trong phép đo thời gian nạp nước vào bình cân có thể bỏ qua, thì bộ đếm thời gian phải gây ra sai số nhỏ hơn 0,01 % đối với thời gian tối thiểu điền đầy bình cân (tức là khoảng 3 ms ứng với thời gian nạp nước tối thiểu là 30 s). Có thể đọc được sai số nhỏ hơn 0,01 % bằng phương pháp nội suy, chẳng hạn như phương pháp xung nhịp kép (xem ISO 7278-3).

6.4. Kiểm tra hệ thống đo khối lượng riêng

Nếu yêu cầu biết lưu lượng thể tích tương ứng với lưu lượng khối lượng thì phải xác định tỷ trọng của chất lỏng với độ chính xác theo yêu cầu. Độ chính xác cao là khó đạt được đối với chất lỏng có hệ số giãn nở nhiệt cao. Kỹ thuật xác định tỷ trọng và phương pháp tính toán sai số tương ứng đã được nêu trong mục 3.5 và 6.2.1.4 của TCVN 8440 (ISO 4185).

6.5. Đánh giá độ ổn định lưu lượng

Mong muốn là xác định độ ổn định của lưu lượng trong đoạn đường ống thử nghiệm cho các ứng dụng nhất định của hệ thống cân. Đánh giá độ ổn định lưu lượng sẽ chỉ ra hiệu quả hoạt động của hệ thống ổn định dòng chảy, bao gồm thiết bị làm suy giảm độ không ổn định của dòng, phổ có thể phủ dải tần số rộng.

Có nhiều kỹ thuật để đánh giá độ ổn định lưu lượng. Một phương pháp là lắp đặt một đồng hồ tua bin có quán tính thấp trong đường ống sau đó đánh giá tần số xung đầu ra, phương pháp tốt nhất là tăng tần số xung đầu ra đồng hồ tua bin. Đồng hồ tua bin sẽ có sự ổn định tốt hơn sự ổn định dòng dự kiến của hệ thống.

Ổn định dòng có thể được đánh giá một trong hai cách, hoặc là trong phạm vi khoảng thời gian tích hợp (hoặc chuyển dòng) hoặc giữa các khoảng thời gian tích hợp. Các kỹ thuật khác liên quan đến hai ứng dụng, chi tiết xem trong 6.5.1 và 6.5.2.

...

...

...

Một đồng hồ tua bin với tần số hoặc các xung đầu ra phù hợp được lắp đặt trong mạch để đánh giá độ ổn định lưu lượng trong khoảng thời gian tích hợp. Nếu không dùng đồng hồ tua bin thì một loại đồng hồ khác có thể được sử dụng miễn là nó có độ ổn định ngắn hạn tốt, tính năng đáp ứng tương đối nhanh, và thích hợp để ghi hoặc đọc trong khoảng thời gian ngắn. Độ ổn định lưu lượng sẽ được xác định tại một số lưu lượng trong dải hoạt động của hệ thống.

Khi lưu lượng đã ổn định, bộ chuyển dòng sẽ khởi động bắt đầu đếm thời gian. Khi đó tín hiệu đầu ra của lưu lượng kế là sự thể hiện của lưu lượng, tín hiệu sẽ được ghi ít nhất một lần trong mỗi giây, cứ như vậy 60 s sẽ được tính trong khoảng thời gian tích hợp.

Quy trình này sẽ được lặp lại tại các điểm lưu lượng lựa chọn khác. Kết quả thu được sẽ được phân tích theo phương pháp nêu trong Phụ lục C.

6.5.2. Độ ổn định lưu lượng giữa các khoảng thời gian tích hợp

Đối với các ứng dụng cụ thể, có thể cần xác định độ ổn định lưu lượng dài hạn, trong trường hợp đó cần yêu cầu kỹ thuật khác. Tốt hơn là có một đồng hồ đo độ ổn định trung bình được lắp đặt trong đoạn thử nghiệm này. Một đồng hồ tua bin hoặc đồng hồ điện tử có chất lượng tốt với độ ổn định xấp xỉ 0 sẽ là phù hợp. Quy trình này được mô tả trong Phụ lục D với các ví dụ thực nghiệm.

6.5.3. Ứng dụng của đánh giá độ ổn định lưu lượng

Giá trị nhận được từ S₅ (độ lệch chuẩn tương đối của các thành phần sai số ngẫu nhiên, như mô tả trong Phụ lục C) chỉ nên sử dụng như là hướng dẫn trong đánh giá độ không đảm bảo đo ngẫu nhiên tổng thể của hệ thống. Ví dụ: Nếu phương pháp cân sử dụng để hiệu chuẩn lưu lượng kế thì đóng góp của giá trị S₅ với độ không đảm bảo đo ngẫu nhiên tổng thể tùy thuộc vào loại lưu lượng kế được hiệu chuẩn và phương pháp đo, trung bình đầu ra của S₅ sẽ vượt quá thời gian điền đầy bình cân.

Nếu đồng hồ tua bin đang được hiệu chuẩn sử dụng tổng số lượng xung với thời gian điền đầy bình cân thì đóng góp của độ không ổn định lưu lượng với sai số phép đo tổng số có thể được bỏ qua. Ngược lại một thiết bị đo lưu lượng sử dụng nguyên lý chênh áp với đầu ra có đọc số đọc đơn lẻ tức thời thì có thể yêu cầu thêm vào toàn bộ các số hạng của S₅.

Đánh giá độ ổn định lưu lượng giữa khoảng thời gian điền đầy bình cân có thể phải quan tâm đến việc kiểm tra độ ổn định của lưu lượng trong khoảng thời gian dài và xác định ảnh hưởng của tất cả các thiết bị tạo ổn định trong hệ thống. Điều này là quan trọng nếu cần lưu lượng ổn định trong một thời gian dài như để kiểm tra bơm hoặc đồng hồ tua bin nước.

...

...

...

Khi mà dòng không ổn định có thể ảnh hưởng nghiêm trọng đến phép đo lưu lượng, các phép phân tích sai số sẽ phải tính đến ảnh hưởng đó.

6.6. Nghiên cứu đặc tính dòng chảy

Nếu một hệ thống cân được sử dụng để kiểm định đồng hồ đo thì điều quan trọng là biết đặc tính của đồng hồ đo thông qua phép hiệu chuẩn tuyến tính.

Phụ lục E nêu chi tiết các kỹ thuật khác nhau để xác định đặc tính của dòng yêu cầu.

7. Tính toán độ không đảm bảo tổng thể

Độ không đảm bảo ngẫu nhiên và hệ thống sẽ được xác định theo quy trình nêu trong Điều 6 và Phụ lục từ A đến D.

Khi có thể, sai số hệ thống phải được hiệu chỉnh trước thực hiện phép đo tiếp theo. Bất kỳ độ không đảm bảo hệ thống còn lại nào đều được xác định theo điều 6.2.1 và Phụ lục C của TCVN 8440 (ISO 4185).

Độ không đảm bảo đo hệ thống tương đối được xác định theo:

E_s=(E+ E+ E+ E)^1/2

...

...

...

E là giá trị tương đối của độ không đảm bảo hệ thống của dụng cụ cân (xem 6.1 và Phụ lục B);

E là giá trị tương đối của độ không đảm bảo hệ thống của bộ chuyển dòng (xem 6.2 và Phụ lục B);

E là giá trị tương đối của độ không đảm bảo hệ thống của độ kín của bộ chuyển dòng (xem 6.2 và Phụ lục B);

E là giá trị tương đối của độ không đảm bảo hệ thống của phép xác định khối lượng (xem 6.4).

Phải chú ý là Echỉ được tính đến nếu lưu lượng thể tích lớn hơn lưu lượng khối lượng.

Độ không đảm bảo ngẫu nhiên tương đối được xác định theo:

E_R = t^*(S+ S+ S+ S)^1/2

S₁ là giá trị độ lệch chuẩn tương đối của sai số ngẫu nhiên của dụng cụ cân (xem 6.1 và Phụ lục A);

S₂ là giá trị độ lệch chuẩn tương đối của sai số ngẫu nhiên của bộ chuyển dòng (xem 6.2 và Phụ lục A);

...

...

...

S₄ là giá trị độ lệch chuẩn tương đối của sai số ngẫu nhiên của phép xác định tỷ trọng (xem 6.4).

t^* là phân bố Student, nêu trong Bảng 2, với bậc tự do thích hợp.

Nếu sự không ổn định dòng có ảnh hưởng đến kết quả thử, có thể cần tính đến S₅ và có thể là S₆ (xem 6.5 và Phụ lục C và D).

Độ không đảm bảo đo tổng thể trong phép đo lưu lượng phải trích dẫn qua hai giá trị riêng biệt:

- Độ không đảm bảo ngẫu nhiên, E_R

- Độ không đảm bảo hệ thống, E_S

Cách khác, độ không đảm bảo đo tổng thể có thể được biểu thị như là độ không đảm bảo đo tổng hợp:

E = (E+ E)^1/2

Khi độ không đảm bảo đo có xác suất 95%, độ không đảm bảo đo ngẫu nhiên tổng thể (E_R)₉₅ sau đó sẽ được trích dẫn riêng biệt, phù hợp với yêu cầu của ISO 5168.

...

...

...

Bậc tự do

t^*₉₅

1

12,706

2

4,303

3

3,182

4

...

...

...

5

2,571

6

2,447

7

2,365

10

2,228

15

...

...

...

20

2,086

30

2,042

60

2,000

¥

1,960

...

...

...

(Quy định)

Ước lượng sai số hệ thống và ngẫu nhiên gây ra bởi dụng cụ cân

Phổ biến nhất sử dụng hệ thống cân trực tiếp là cân. TCVN 8440 (ISO 4185) đưa ra phương pháp xác định sai số hệ thống và ngẫu nhiên của loại cân này. Các phương pháp sau đây là kỹ thuật thay thế cũng bao gồm hệ thống cân trực tiếp khác.

A.1 Quy trình thực nghiệm

Cân được gia tải với khối lượng quả cân chuẩn, sau đó dỡ tải. Giá trị sai số được xác định tại lúc gia tải và dỡ tải phải được xác định tại ít nhất 10 mức phân bố đều từ “không” đến giá trị tải tối đa (giá trị chất tải tối đa bằng sự khác nhau giữa giới hạn tối đa của cân và khối lượng của bình cân không tải).

Giá trị sai số được xác định:

Dm_i = R_mi – (m + )                                                                                      (1)

trong đó:

Dm_i là sai số của phép đo thứ i tại tải (m + )

...

...

...

m là khối lượng quả cân chuẩn;

 là giá trị R_oi có nghĩa thu được, trong đó R_oi là số đọc của cân tại phép đo thứ i với bình cân rỗng

A.2 Ước lượng độ không đảm bảo của phép đo khối lượng thực hiện bằng cân kép

Giá trị sai số số học trung bình  và độ lệch chuẩn s_Dm của sai số dụng cụ cân được tính toán đối với mỗi mức tải như sau:

=                                                                                             (2)

s_Dm=                                                                             (3)

Trong đó: n thường là 5 đối với giá trị tải tối đa và bình cân rỗng, và là 10 đối với các mức tải khác.

Kết quả của và s_Dm biểu diễn (m+), nên được sử dụng để suy ra phép nội suy. Khi yêu cầu độ chính xác cao đối với quan hệ giữa và (m+), giữa s_Dm và (m+), nên sử dụng công thức tính toán bằng phương pháp bình phương tối thiểu.

Khi khối lượng chất lỏng M, thu thập vào bình chứa (hoặc xả khói bình chứa) được biểu thị bằng sự khác nhau giữa hai giá trị cân thì:

...

...

...

Trong đó R₁ và R₂ là số đọc của cân.

Vì vậy, sai số hệ thống trong phép xác định khối lượng lưu chất bằng- trong đó  và  là giá trị tương ứng của với R₁ và R₂. Tiếp theo, phép đo khối lượng sẽ được hiệu chính bằng (-) có tính đến sai số trung bình hệ thống ở trên.

Độ không đảm bảo đo hệ thống còn lại trong phép đo tiếp theo gây ra do thành phần ngẫu nhiên của sai số hệ thống trong quy trình hiệu chuẩn và độ không đảm bảo đo của khối lượng quả cân chuẩn. Khi bỏ qua độ không đảm bảo đo của khối lượng quả cân chuẩn, thường là trong trường hợp độ không đảm bảo đo hệ thống trong phép đo khối lượng đơn theo công thức:

e_S = t^*/                                                                              (5)

trong đó :

s_Dm1 và s_Dm2 là giá trị tương ứng của s_Dm và R₁ và R₂

t* là phân bố student với n-1 bậc tự do.

Độ lệch chuẩn, s của sai số ngẫu nhiên trong phép đo khối lượng lưu chất đơn, M có thể giả định là bằng độ lệch chuẩn của số đọc tại cùng mức tải trong quy trình hiệu chuẩn:

s=(s+ s)^1/2                                                                                           (6)

...

...

...

                                                                                                     (7)

S₁ =                                                                                                         (8)

A.3 Ví dụ thực nghiệm

Cân có bì là 1100 kg được thử với 10 quả cân 1000 kg trên 5 chu kỳ gia tải và dỡ tải, kết quả thu được nêu trong Bảng A.2.

Giá trị s_Dm như là hàm số của (m+) thu được từ công thức (3) và được nêu trong Bảng A.1.

Bảng A.1 - Giá trị s_Dm như là hàm số của (m+)

(m+)

kg

s_Dm

...

...

...

2 100

2,6

3 100

3,6

4 100

1,9

5 100

3,0

6 100

...

...

...

7 100

3,9

8 100

3,6

9 100

3,3

10 100

3,9

11 100

...

...

...

Giả thiết theo số liệu cân thu được :

R₁ = 8620 kg

R₂ = 3235 kg

thì M = 8620 - 3235 = 5385 kg

Sử dụng phép nội suy, giá trị , ,s_Dm, s_Dm tương ứng với R₁ và R₂, kết quả thu được như sau:

 = 0,6 + x (8 620 – 8 100) » 0,9 kg

= 3,1 + x (3 235 – 3 100) » 2,7 kg

s_Dm= 3,6 + x (8 620 – 8 100) » 3,4 kg

s_Dm=3,6 + x (3 235 – 3 100) » 3,4 kg

...

...

...

- (0,9 - 2,7) = + 1,8 kg

Độ không đảm bảo đo hệ thống:

e_S = (3,4² + 3,4²)^1/2 = 3,4 kg

(Bỏ qua sai số của khối lượng quả cân chuẩn), nghĩa là:

E= = 0,0006 hoặc 0,6%

Độ lệch chuẩn của sai số ngẫu nhiên:

s = (3,4² + 3,4²)^1/2 = 4,8 kg

Nghĩa là: S₁ = = 0,000 9 hoặc 0,09%.

...

...

...

Giá trị tính bằng kilogam

Quả cân chuẩn

m

Số đọc trên cân R_oi hoặc R_mi

Sai số của cân, Dm_i

(m+)

i =1

i =2

...

...

...

i =4

i =5

i =6

i =7

i =8

i =9

i =10

i =1

i =2

...

...

...

i =4

i =5

i =6

i =7

i =8

i =9

i=10

0

1 102

...

...

...

1 100

1 098

1 100

+2

...

...

...

0

-2

0

0

...

...

...

1 000

2 102

2 102

2 103

2 102

2 105

2 098

2 097

2 098

...

...

...

2 100

+2

+2

+3

+2

+5

-2

-3

-2

...

...

...

0

+0,7

2 100

2 000

3 103

3 103

3 105

3 100

3 105

...

...

...

3 102

3 103

3 102

3 105

+3

+3

+5

0

+5

...

...

...

+2

+3

+2

+5

+3,1

3 100

3 000

4 103

4 103

...

...

...

4 100

4 098

4 098

4 098

4 100

4 102

4 100

+3

+2

...

...

...

0

-2

-2

-2

0

+2

0

+0,3

4 100

...

...

...

5 100

5 100

5 100

5 105

5 100

5 097

5 097

5 095

5 102

...

...

...

0

0

0

+5

0

-3

-3

-5

+2

...

...

...

-0,1

5 100

5 000

6 105

6 102

6 105

6 103

6 102

6 100

...

...

...

6 095

6 095

6 097

+5

+2

+5

+3

+2

0

...

...

...

-5

-5

-3

+0,4

6 100

6 000

7 102

7 103

7 105

...

...

...

7 102

7 100

7 097

7 097

7 098

7 094

+2

+3

+5

...

...

...

+2

0

-3

-3

-2

-6

+0,4

7 100

7 000

...

...

...

8 100

8 098

8 106

8 105

8 094

8 098

8 100

8 100

8 102

...

...

...

0

-2

+6

+5

-6

-2

0

0

+2

...

...

...

8 100

8 000

9 106

9 103

9 097

9 100

9 105

9 100

9 102

...

...

...

9 103

9 098

+6

+3

-3

0

+5

0

+2

...

...

...

+3

-2

+1,2

9 100

9 000

10 105

10 102

10 103

10 095

...

...

...

10 103

10 095

10 105

10 097

10 098

+5

+2

+3

-5

...

...

...

+3

-5

+5

-3

-2

+0,5

10 100

10 000

11 102

...

...

...

11 102

11 103

11 105

11 103

+2

...

...

...

+2

+3

+5

+3

+3,0

...

...

...

Phụ lục B

(Quy định)

Nghiên cứu hoạt động của thiết bị chuyển dòng

B.1 Quy trình thực nghiệm

Phương pháp này có thể sử dụng khi bộ chuyển dòng bắt đầu hoặc dùng bộ đếm thời gian dưới các điều kiện khác điều kiện quy định trong TCVN 8440 (ISO 4185)

Hình B.1 minh họa sự điền đầy bình cân khi phép đo lưu lượng sử dụng hệ thống chuyển dòng. Bộ đếm thời gian có thể bắt đầu tại điểm khác nhau như là 1 hoặc 4, và dừng lại tại điểm 5 hoặc 8.

Đoạn 1,2,3,4 và 5,6,7,8 trình bày khoảng thời gian di chuyển của thiết bị chuyển dòng khi dòng chảy được đóng ngắt vào và ra bình cân (thời gian t₁ là từ đường xả vào bình cân; t₂ là thời gian từ bình cân vào đường xả.)

Đoạn 3-6 biểu thị thời gian điền đầy bình cân với lưu lượng ổn định.

Đoạn 2 - 9 và 12 - 7 biểu thị sự thay đổi dòng chảy qua thiết bị chuyển dòng khi dòng chất lỏng chuyển vào bình cân và về đường xả.

...

...

...

Đoạn 1-2, 9-10, 11-12 và 7-8 biểu thị bộ chuyển dòng chạy không.

Mạch điện chỉ ra trong Hình B2 có thể được sử dụng để xác định hệ số hiệu chỉnh Dt gây ra do thời gian đóng ngắt khác nhau của thiết bị chuyển dòng, công tắc đóng ngắt K₁ và K₂ ở vị trí T₁ để đo thời gian đóng ngắt t₁, khi dòng chảy chuyển từ đường xả vào bình cân. Sự di chuyển của đòn A tạo kết nối cố định với điều khiển thiết bị chuyển dòng (ví dụ: các đòn bẩy của động cơ) các công tắc đóng 2-6 sẽ kích hoạt bộ đếm thời gian điện tử hoạt động, công tắc đóng 1-4 sẽ dừng bộ đếm thời gian. Công tắc đóng ngắt K₁ và K₂ ở vị trí T₂ để đo thời gian đóng ngắt t₂. Sự di chuyển của đòn B sẽ đóng các công tắc 1, 3 và như vậy sẽ kích hoạt bộ đếm thời gian điện tử. Công tắc 2 - 5 đóng sẽ dừng bộ đếm thời gian.

Tiến hành n phép đo xác định (n ³ 10) của thiết bị chuyển dòng đóng ngắt (switching) với thời gian t₁ và t₂. Sau đó xác định các giá trị trung bình t₁ và t₂ và tính hiệu chính Dt = .

Phép thử được tiến hành trong điều kiện bộ chuyển dòng được cung cấp nguồn bình thường (nguồn, lò xo hoặc thanh xoắn, điện hoặc khí nến v.v...)

Phép đo được thực hiện tại lưu lượng q_v,min; 0,5 q_v,max và q_v,max

B.2 Đánh giá độ không đảm bảo đo gây ra do bộ chuyển dòng

Đối với một loạt phép đo, thời gian t₁ và t₂ giá trị trung bình và , độ lệch chuẩn S₂ và S₃ và độ lệch, Dt, được tính như sau:

=

=

...

...

...

S₃=

Dt=

Trong đó t_min là thời gian điền đầy bình cân tối thiểu trong điều kiện hoạt động bình thường.

Từ giá trị S₂ và S₃ và Dt thu được, giá trị lớn nhất được chọn làm S_max và Dt_max. Để hiệu chỉnh sai số thời gian đo sử dụng phương pháp nêu trong Phụ lục A, TCVN 8440 (ISO 4185).

Dữ liệu thu được cho phép tính toán thành phần sai số hệ thống  của thời gian đóng ngắt khác nhau của thiết bị chuyển dòng theo công thức:

=

Khi bộ đếm thời gian đóng ngắt tại vị trí chuyển dòng khác nhau (xem Hình B.1), sai số  được tính theo một trong hai công thức sau:

=với vị trí 1-8 hoặc 4-5

=với vị trí 1-5 hoặc 4-8

...

...

...

Lưu lượng tối đa là q_m,max= 2kg/s, thời gian điền đầy bình tối thiểu của phép đo tại lưu lượng tối đa t_min= 40s.

Mười phép đo thời gian khi bộ chuyển dòng hoạt động được nêu trong Bảng B.1.

Bảng B.1 - Kết quả của phép thử của thời gian đóng ngắt khác nhau của bộ chuyển dòng

Đơn vị tính bằng giây

Số phép đo

Thời gian hoạt động của bộ chuyển dòng

Từ đường xả đến bình cân

Từ bình cân về đường xả

1

...

...

...

0,027 1

2

0,032 3

0,026 6

3

0,031 9

0,027 6

4

0,032 4

...

...

...

5

0,032 4

0,028 2

6

0,031 4

0,028 0

7

0,031 8

0,027 4

...

...

...

0,031 5

0,027 4

9

0,031 5

0,027 4

10

0,031 5

0,027 3

Từ các giá trị của Bảng B.1 có:

...

...

...

S₂==

= 0,000 02 hoặc 0,002 %;

S₃== 0,000 01 hoặc 0,001%

== 0,000 05 hoặc 0,005%

B.4 Phép thử rò rỉ của thiết bị chuyển dòng

Khối lượng rò rỉ tối đa m_imax được xác định từ phép thử độ kín của thiết bị chuyển dòng xem tại mục 6.2 và công thức sau được sử dụng để tính toán thành phần sai số hệ thống:

=

Trong đó m_min  là khối lượng tối thiểu của chất lỏng thu vào bình cân

Bất cứ khi nào giá trị  nhỏ hơn 10% giá trị của  thì trong trường hợp này có thể bỏ qua

...

...

...

Hình B.1 - Biểu đồ quy trình điền đầy bình đo

Hình B.2 – Sơ đồ phép đo chênh lệch thời gian đóng và thời gian mở (bật và tắt) của bộ chuyển dòng

Phụ lục C

(Quy định)

Đánh giá độ ổn dòng trong khoảng thời gian tích hợp

C.1 Nguyên lý

Một loạt phép đo lưu lượng được thực hiện phù hợp với 6.5.1. Độ lệch chuẩn tương đối x_k của mỗi phép đo trong phạm vi tần số tín hiệu đầu ra từ giá trị trung bình được tính như sau:

...

...

...

Trong đó:

f_k là tần số tín hiệu đầu ra;

 là tần số tín hiệu đầu ra trung bình

Theo đó sẽ thu được: x₁…,x_k…,x_n, trong đó n là số phép đo

Hàm tương quan R_j được tính (như một tổ hợp của các thành phần mô men thống kê R₀, R₁, R₂ v.v… được tính từ chuỗi các cặp giá trị khác nhau của dãy x_k);

R_j =

Trong đó: j = 0,1,…j_min là bước liên tiếp; k là số dãy chạy.

Hàm tương quan, là sự tổ hợp của hệ số tương quan (r_o=1 theo định nghĩa), r₁, r₂,…, được xác định từ:

r_j =

...

...

...

Tỷ lệ suy giảm, t, được xác định từ: t =

Trong đó Dt là khoảng thời gian giữa các phép đo lưu lượng liên tiếp:

Dt =

Với T là chu kỳ tích hợp.

Độ lệch chuẩn tương đối của thành phần sai số ngẫu nhiên, S₅ gây ra do độ không ổn định dòng có thể được tính từ:

S₅ =

C.2 Ví dụ thực nghiệm

Kết quả của phép thử xác định độ ổn định lưu lượng trong khoảng thời gian điền đầy bình cân bằng lưu lượng kế kiểu tua bin, như mô tả trong 6.5.1 và đưa ra Bảng C.1.

Bảng C.1 - Kết quả phép thử độ ổn định lưu lượng trong khoảng thời gian tích hợp

...

...

...

Thời gian chuyển dòng: 115,7s

Thời gian (s) cho một vòng quay của rôto tuabin (41 xung)

0,844 4

0,838 5

0,833 2

0,849 1

0,845 6

0,840 8

...

...

...

0,835 3

0,833 8

0,831 2

0,845 6

0,843 2

0,838 0

0,834 7

0,852 7

0,849 3

...

...

...

0,844 1

0,842 1

0,839 7

0,835 9

0,832 7

0,845 3

0,844 3

0,840 3

0,836 9

...

...

...

0,848 2

0,843 6

0,838 2

0,838 3

0,838 2

0,838 0

0,836 1

0,031 3

0,046 1

...

...

...

0,839 0

0,837 5

0,836 9

0,832 2

0,849 4

0,843 2

0,849 1

0,841 8

0,838 2

...

...

...

0,835 8

0,833 0

0,849 7

0,845 7

0,843 3

0,839 2

0,831 6

0,851 6

0,849 9

...

...

...

0,844 8

0,839 3

0,835 6

0,832 1

0,849 5

0,845 0

0,845 8

0,846 4

0,846 7

...

...

...

0,846 8

0,846 9

0,811 3

0,813 4

0,840 4

0,841 3

0,837 9

0,836 3

0,832 9

...

...

...

0,847 1

0,844 2

0,840 3

0,838 8

0,835 9

0,835 2

0,833 2

0,849 5

0,849 2

...

...

...

0,843 9

0,838 9

0,841 1

0,839 4

0,840 8

0,840 2

0,841 2²⁾

0,841 2

0,844 1

...

...

...

0,841 4

0,838 8

0,839 5

1) Bắt đầu chuyển dòng

2) Thời gian kết thúc chuyển đòng

Việc tính toán: số phép đo n = 87, thời gian tích hợp T = 115,7 s

Thời gian trung bình yêu cầu cho một vòng quay của rôto tua bin

(0,835 3 + 0,833 8+…+0,841 2) = 0,8414 s

Do đó

...

...

...

…

Vì vậy: R₀== 4,337 x 10^-5; r₀ = 1 (theo định nghĩa)

R₁=(x₁x₂ + x₂x₃ +…+x₈₆x₈₇) = 1,342 x 10^-5

= 0,3095

R₂=(x₁x₃ + x₂x4₃ +…+x₈₅x₈₇) = -3,097 x 10^-6

= -0,0714

Từ r₂<0,1, j_min = 2 tính được

...

...

...

Sau đó tính

t = (1 + 0,309 5 + 0,0714)x =1,836 (giá trị r₁, r₂ là giá trị tuyệt đối).

Do đó S₅ = =0,001 17 hoặc 0,117%

Phụ lục D

(Quy định)

Đánh giá độ ổn lưu lượng giữa các khoảng thời gian tích hợp điền đầy bình cân

D.1 Nguyên tắc của đánh giá

Độ ổn định lưu lượng giữa các khoảng thời gian điền đầy bình cân có thể được đánh giá bằng cách xác định lưu lượng trung bình trong suốt mỗi chu kỳ của n chu kỳ (tại ít nhất bằng 10 phép đo). Điều này được tiến hành trên 5 điểm lưu lượng phân bố tương đối trong dải lưu lượng thực tế của lắp đặt.

Việc kiểm tra số lạc được thực hiện và các phép đo không hợp lệ bị loại bỏ theo phương pháp mô tả trong ISO 5168.

...

...

...

Đối với mỗi điểm lưu lượng của lưu lượng trung bình, giá trị sau được tính:

u = x

U = x

Trong đó:

Quan hệ A₁= U/u được tính toán và so sánh với giá trị tới hạn A (tiêu chí Abee) (nêu trong Bảng D.1). Nếu A₁ ≥ A, thì có thể coi là không có biến đổi lưu lượng hệ thống trong thời gian đo. Trong trường hợp này độ không ổn định dòng giữa các khoảng thời gian điền đầy bình cân được đánh giá bởi độ lệch chuẩn tương đối theo: S₆ =

Nếu A₁ £ A, độ lệch chuẩn tương đối được tính bởi:

S₆=.

Bảng D.1 - Giá trị A (tiêu chí Abee)

n

...

...

...

P, %

n

Xác xuất

P, %

n

Xác xuất

P, %

1

5

...

...

...

5

1

5

4

5

6

7

8

9

...

...

...

11

12

13

14

15

16

17

18

19

...

...

...

21

22

0,313

0,269

0,281

0,307

0,331

0,354

0,376

...

...

...

0,414

0,431

0,447

0,461

0,475

0,487

0,499

0,510

0,520

...

...

...

0,539

0,390

0,410

0,445

0,468

0,491

0,512

0,531

0,548

...

...

...

0,578

0,591

0,603

0,614

0,624

0,633

0,642

0,650

0,657

...

...

...

23

24

25

26

27

28

29

30

31

...

...

...

33

34

35

36

37

38

39

40

41

...

...

...

0,556

0,564

0,571

0,578

0,585

0,591

0,598

0,603

0,609

...

...

...

0,619

0,624

0,629

0,634

0,638

0,642

0,647

0,651

0,671

...

...

...

0,684

0,689

0,695

0,700

0,705

0,709

0,714

0,718

0,722

...

...

...

0,729

0,733

0,736

0,740

0,743

0,746

0,740

42

43

...

...

...

45

46

47

48

49

50

51

52

53

...

...

...

55

56

57

58

59

60

0,655

0,659

0,662

...

...

...

0,669

0,673

0,676

0,679

0,681

0,684

0,687

0,690

0,692

...

...

...

0,697

0,700

0,702

0,705

0,707

0,752

0,755

0,758

0,760

...

...

...

0,765

0,768

0,770

0,772

0,774

0,776

0,778

0,780

0,782

...

...

...

0,785

0,787

0,789

0,791

D.2 Ví dụ thực nghiệm

Kết quả của phép thử xác định độ ổn định lưu lượng giữa các khoảng thời gian điền đầy bình cân bằng đồng hồ tua bin được mô tả trong 6.5.2 và đưa ra trong Bảng D.2.

Bảng D.2 - Kết quả của phép thử độ ổn định lưu lượng giữa các khoảng thời gian tích hợp

Lưu lượng danh nghĩa: 0,077 2 m³/s.

Số xung

...

...

...

(s)

Tần số

(Hz)

Lưu lượng tương đương

(m³/s)

370 2

60,631

61,06

0,077 09

...

...

...

60,550

61,07

0,077 11

371 3

60,744

61,13

0,077 18

369 7

60,472

...

...

...

0,077 19

370 6

60,504

61,25

0,077 33

371 4

60,641

61,25

0,077 33

...

...

...

60,692

61,21

0,077 28

369 2

60,375

61,15

0,077 21

369 2

60,401

...

...

...

0,077 17

368 4

60,070

61,33

0,077 43

Việc tính toán: Lưu lượng trung bình

= x 0,077 09 + 0,077 11 +…+ 0,077 43

= 0,077 232

...

...

...

=x (0,077 09 – 0,077 232)² + (0,077 11 – 0,077 232)²+…+(0,077 43 – 0,077 232)²

= 1,9477 x 10^-6

= x (0,077 11 – 0,077 09)²+

+ (0,077 18 – 0,077 11)² +…+

+(0,077 43 – 0,077 17)²

= 0,946 3 x 10^-6

Do đó:

...

...

...

S₆=

hoặc 0,1%.

Phụ lục E

(Quy định)

Nghiên cứu đặc tính dòng

Khi thiết kế hệ thống hiệu chuẩn và kiểm tra các thiết bị đo lưu lượng, cần phải chú ý để giảm thiểu đến mức tối thiểu sự rối của dòng chảy và thiết lập đầy đủ biên dạng vận tốc phát triển đầy đủ tại đầu ra đồng hồ. Một dòng có thể chịu ảnh hưởng hai loại nhiễu loại chính đó là biên dạng vận tốc và xoáy. Cả hai loại đó có thể ảnh hưởng đến độ chính xác của đồng hồ dưới điều kiện đo.

Rối biên dạng vận tốc là nguyên nhân điển hình gây ra bởi sự tắc nghẽn trong đường ống phía dòng vào của đồng hồ, Ví dụ như mặt bích bị lệch khớp hoặc sự xuất hiện của một van bị đóng kín một phần. Ảnh hưởng này có thể được loại bỏ bằng cách lắp một đoạn ống thẳng, dài giữa rối và đồng hồ.

Dòng xoáy thường được tạo ra bởi sự tương tác của hai hay nhiều đoạn ống bị uốn cong trong các mặt phẳng khác nhau, cần phải cẩn thận xem xét trong quá trình thiết kế hệ thống (chọn đoạn thẳng dài, các điều kiện đầu vào dòng chảy, cấu hình đường ống thử, các van và các dụng cụ điều chỉnh.v.v) sẽ giúp làm giảm xoáy đến mức chấp nhận được.

Để kiểm tra hiệu quả của thiết kế, đảm bảo thống nhất các điều kiện hiệu chuẩn và kiểm tra và để điều chỉnh các kết quả đo (trong kỹ thuật có thể chấp nhận) bằng cách hiệu Chỉnh việc tính toán, Khuyến cáo trong quá trình thử nghiệm lắp đặt một đó là nghiên cứu theo kinh nghiệm các thông số đặc trưng của cấu trúc dòng chảy trong đoạn ống thử tại vị trí lắp đặt các thiết bị hiệu chuẩn và kiểm định. Phương pháp xác định vận tốc dòng chảy cục bộ và chiều được nêu trong ISO 3354, ISO 3966 và ISO 7194.

...

...

...

Phụ lục F

(Tham khảo)

Thư mục tài liệu tham khảo

[1] ISO 3354: 1988, Đo dòng nước sạch trong mạch đóng - Phương pháp vận tốc vùng sử dụng đồng hồ thông dụng trong điều kiện dòng chảy đầy và thường xuyên;

[2] ISO 3966: 1977, Đo dòng chất lỏng trong ống dẫn kín - Phương pháp vận tốc vùng sử dụng ống pitốt tĩnh;

[3] ISO 7066-1: 1989, Đánh giá độ không đảm bảo đo trong hiệu chuẩn sử dụng dụng cụ đo dòng - Phần 1: Quan hệ hiệu chuẩn tuyến tính.

[4] ISO 7066-2: 1988, Đánh giá độ không đảm bảo đo trong hiệu chuẩn sử dụng dụng cụ đo dòng - Phần 1: Quan hệ hiệu chuẩn không tuyến tính.

[5] ISO 7194: 1983, Đo dòng chất lỏng trong ống dẫn kín- Phương pháp vận tốc vùng của phép đo trong điều kiện dòng xoáy bất đối xứng trong ống tròn bằng đồng hồ thông dụng hoặc ống pitốt tĩnh;

[6] ISO 7278-3: 1986, Hydrocarbon lỏng - Phép đo động lực học - Hệ thống đối với đồng hồ thể tích - Phần 3: Kỹ thuật nội suy xung.

Tiêu chuẩn quốc gia TCVN 8778-1:2011 (ISO 9368-1:1990) về Đo dòng chất lỏng trong ống dẫn kín bằng phương pháp cân - Quy trình kiểm tra lắp đặt - Phần 1: Hệ thống cân tĩnh